Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания (стр. 3 из 6)

б) Средний пролет.

М₂ = 169,223 кНм; b = 300 мм; h = 600 мм; h₀= h-a = 600-55 = 545 мм (арматура расположена в два ряда по высоте)

принимаем арматуру: 2ø20 А300+2ø22 А300 А_s = 1388 мм² (+8,86%)

в) Средная опора.

М_В= М_С= М = 169,223 кНм; b = 300 мм; h = 600 мм; h₀= h-a = 600-65 = 535 мм (однорядная арматура);

принимаем арматуру: 2ø32 А300 А_s = 1609 мм² (+19,5%).

г) Крайняя опора.

М_А = 124,102 кНм; h₀= h-a = 600-65 = 535 мм (однорядная арматура);

принимаем арматуру: 2ø25 А300 А_s = 982 мм² (+6,2%)

д) Верхняя пролетная арматура среднего пролета по моменту в сечении 6.

М₆ = 62,27 кНм; b = 300 мм; h = 600 мм; h₀= h-a = 600-35 = 565 мм (арматура однорядная);

принимаем арматуру: 2ø18 А300 А_s = 509 мм² (+17%).

е) Верхняя пролетная арматура крайнего пролета по моменту в сечении 4.

М₄ = 49,64 кНм; b = 300 мм; h = 600 мм; h₀= h-a = 600-35 = 565 мм (арматура однорядная);

принимаем арматуру: 2ø16 А300 А_s = 402 мм² (+17%).

2.7. Расчёт ригеля на прочность по наклонным сечениям на действие поперечных сил.

Каждый ригель армируется одним плоским сварным каркасом с односторонним расположением рабочих продольных стержней при наибольшем диаметре их d=32мм.

Поперечные стержни пролётных каркасов принимаем из арматуры класса А400.

Из условия обеспечения доброкачественной точечной сварке при максимальном диаметре продольных стержней d = 32 мм, во всех пролётах принимаем поперечную арматуру ø8 А400 с R_SW = 285 МПа. Имеем:

2×50,3=100,6 мм²;

Бетон тяжелый, класса В20 (R_b = 11,5 МПа; R_bt= 0,90 МПа;

так как нагрузка на ригель включает её временную составляющую).

Сечение балки при расчёте на Q рассматривается прямоугольное с размерами: b=300 мм и высотой h = 600 мм, рабочая высота h₀ сечения берётся в зависимости от приопорного участка.

Средняя опора.

Предварительно принимаем

1. Проверка обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между наклонными трещинами по условию:

- коэффициент, принимаемый равным 0,3

303360 Н ≤ 450225 Н

2. Проверка прочности наклонного сечения

Н/мм.

Поскольку

Н/мм – хомуты полностью учитываются в расчете, и

определяется по формуле:

кН/м;

Поскольку

мм < 3h₀ =1605 мм

принимаем c = 1188,4 мм ; с₀ = 2h₀ =1070 мм.

Н = 246,72 кН

кН

Проверка условия

кН >

кН.

Проверка требования

мм > S₁ = 150 мм.

Определение приопорного участка (аналитический способ).

При равномерно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется в зависимости от:

, где

Поскольку

- хомуты учитываются в расчёте.

Так как

, то:

Крайняя опора.

Предварительно принимаем

2. Проверка обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между наклонными трещинами по условию:

- коэффициент, принимаемый равным 0,3

248200 Н ≤ 553725 Н

2. Проверка прочности наклонного сечения

Н/мм.

Поскольку

Н/мм – хомуты полностью учитываются в расчёте и

определяется по формуле:

кН/м;

Поскольку

мм < 3h₀ =1605 мм

принимаем c = 1188,4 мм ; с₀ = 2h₀ =1070 мм.

Н = 115,042 кН

кН

Проверка условия

кН >

кН.

Проверка требования

мм > S₁ = 200 мм.

Определение приопорного участка (аналитический способ).

При равномерно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется в зависимости от:

, где