Расчет выбросов угольной пыли (стр. 2 из 3)

Фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу определяется следующим образом (формула (9)):

Q_Т = В_ρ/Time/3,6∙Q_r , (9)

где Q_Т – фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку тепла, МВт;

В_ρ – расчетный расход топлива, т/год;

Time- время работы котла за год, 6816 час;

Q_r – низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

Фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу определяется следующим образом (формула (10)):

Q'_Т = В'_ρ∙Q_r , (10)

где Q_Т – фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку тепла, МВт;

В'_ρ – расчетный расход топлива, кг/с;

Q_r – низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

Q_Т = 1052,183: 6816 : 3,6∙26,4 = 1,13204 МВт,

Q'_Т = 0,07291∙26,4= 1,924824 МВт.

Тепловое напряжение зеркала горения рассчитывается следующим образом (формула (11)):

, (11)

где q_r – тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м²;

F – площадь горения, 5 м².

Тепловое напряжение зеркала горения рассчитывается следующим образом (формула (12)):

, (12)

где q'_r – тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м²;

F – площадь горения, 5 м².

q_r = 1,13204/5= 0,2264 МВт/м²;

q'_r = 1,924824/5= 0,38496 МВт/м².

Удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива рассчитывается следующим образом (формула (13)):

К_no2 = 0,11∙α_Т(1+5,46∙(

)∙( q_r ∙ Q_r ) ∙0,25, (13)

где К_no2 – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;

α_Т - коэффициент избытка воздуха в топке, 1,35;

R6 - характеристика гранулометрического состава угля, 40%;

q_r - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м²;

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

Удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива рассчитывается следующим образом (формула (14)):

К_no2' = 0,11∙α_Т(1+5,46∙(

)∙( q'_r ∙ Q_r ) ∙0,25, (14)

где К_no2' – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;

α_Т - коэффициент избытка воздуха в топке, 1,35;

R6 - характеристика гранулометрического состава угля, 40%;

q'_r - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м²;

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

К_no2 = 0,11∙1,35(1+5,46∙

∙( 0,2264∙ 26,4) ∙0,25 = 1,38498 г/МДж

К_no2 = 0,11∙1,35(1+5,46∙

∙( 0,38496∙ 26,4) ∙0,25 = 2,35495 г/МДж

Выброс оксидов азота определяется следующим образом (формула (15)):

М_nох = В_ρ∙ Q_r ∙ К_no2 ∙ß_r ∙k_П, (15)

где В_ρ – расчетный расход топлива, т/год;

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг;

К_no2 – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;

ß_r - коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подавляемых в смеси сдутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота, 1;

k_П – 0,001 (для валового выброса);

Выброс оксидов азота определяется следующим образом (формула (16)):

М_nох' = В_ρ'∙ Q_r ∙ К_no2' ∙ß_r ∙k_П, (16)

где В'_ρ – расчетный расход топлива, кг/с;

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг;

К_no2' – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;

ß_r - коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подавляемых в смеси сдутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота, 1;

k_П^/– 1 (для максимально-разового выброса).

М_nох = 1165,3568 ∙26,4 ∙ 1,38498 ∙1∙0,001= 42,60949 т/год;

М_nох' = 0,0751736∙ 26,4 ∙ 0,1632252 ∙1= 5,020444 г/с.

2.4 Расчет выбросов диоксида серы

Выброс диоксида серы определяется следующим образом (формула (17)):

М_so2 = 0,02∙B ∙S_r ∙ (1-η_so2') ∙(1-η_so2''), (17)

где B- расход натурального топлива за рассматриваемый период, 1166,5 т/год;

S_r - содержание серы в топливе на рабочую массу, 1,62% (для валового содержания);

η_so2'- доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле, 0,1 (тип топлива: угли других месторождений);

η_so2''- доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц, 0.

Выброс диоксида серы определяется следующим образом (формула (18)):

М_so2 '= 0,02∙B' ∙S_r '∙ (1-η_so2') ∙(1-η_so2''), (18)

где B' - расход натурального топлива за рассматриваемый период,

80,86184г/с;

S_r ' - содержание серы в топливе на рабочую массу, 1,62% (для максимально-разового содержания);

η_so2'- доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле, 0,1 (тип топлива: угли других месторождений);

η_so2''- доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц, 0.

М_so2 = 0,02∙1166,5∙1,62∙ (1-0,1) ∙(1-0)=34,01564 т/год;

М_so2 '= 0,02∙80,83184 ∙1,62∙ (1-0,1) ∙(1-0)=2,3575345 г/с.

2.5 Расчет выбросов оксида углерода

Расчет выбросов оксида углерода определяется следующим образом (формула (19)):

М_со = 0,001∙В ∙ С_со ∙ (

), (19)

где В – фактический расход топлива, 1166,5 т/год;

С_со –выход оксида углерода при сжигании топлива;

q₄ - потери тепла вследствие механической неполноты сгорания топлива, 9,8 %.

Расчет выбросов оксида углерода определяется следующим образом (формула (20)):

М_со' = 0,001∙В ∙ С_со ∙ (

), (20)

где В – фактический расход топлива, 1166,5 т/год;

С_со – выход оксида углерода при сжигании топлива;

q₄ – потери тепла вследствие механической неполноты сгорания топлива, 9,8 %.

Выбросы углерода при сжигании топлива определяются следующим образом (формула (21)):

С_со = q₃ ∙R∙ Q_r , (21)

где С_со – выход оксида углерода при сжигании топлива;

q₃ – потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, 2%;

R – твердое топливо, 1;

Q_r – низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

С_со = 2∙1∙ 26,4=52,8 г/кг.

Всего по оксиду углерода в год:

М_со = 0,001∙1166,5 ∙ 52,8 ∙ (1- 9,8/100)= 55,5553 т/год;

М_со '= 0,001∙80,83184∙ 52,8 ∙ (1- 9,8/100)= 3,84966 г/с.

2.6 Расчет выбросов твердых частиц (зола угольная)

Расчет количества летучей золы определяются теоретическим методом следующим образом (формула (22)):

М_з = 0,01∙В∙А_r∙А_ун∙(1-V_з ) (22)

где В – фактический расход топлива, 1166,5 т/год;

А_r – зональность топлива на рабочую массу (для валового выброса), 12,9%;

А_ун – доля золы, уносимой газами из котла, 0,6;

V_з - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях, 0,76.

Расчет количества летучей золы определяются следующим образом (формула (23)):

М_з '= 0,01∙В'∙А_r'∙А_ун∙(1-V_з ) (23)

где В' - фактический расход топлива, 80,83184 г/с;

А_r' –зональность топлива на рабочую массу (для максимально- разового продукта), 12,9%;

А_ун–доля золы, уносимой газами из котла, 0,6;

V_з - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях, 0,76.

Расчет количества коксовых остатков при сжигании твердого топлива определяется следующим образом (формула (24)):

М_к = 0,01∙В∙(1-V_з )∙(q⁴_уноса ∙

) (24)

где В – фактический расход топлива, 1166,5 т/год;

V_з - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях, 0,76;

q⁴_уноса – потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, 3,9%

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

Расчет количества коксовых остатков при сжигании твердого топлива определяется следующим образом (формула (25)):

М_к '= 0,01∙В'∙(1-V_з )∙(q⁴_уноса ∙

) (25)

где В' - фактический расход топлива, 80,83184 г/с;

V_з - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях, 0,76;

q⁴_уноса – потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, 3,9%

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

Всего по угольной золе в год:

М_з = 0,01∙1166,5∙12,9∙0,6∙(1- 0,76) = 21,668904 т/год;

М_з' = 0,01∙80,83184∙12,9∙0,6∙(1- 0,76) = 1,5015322 г/с;

Всего по саже в год:

М_к = 0,01∙1166,5∙(1-0,76)∙(3,9 _уноса ∙ 26,4/32,68) = 8,820603 т/год;

М_к' = 0,01∙80,83184∙(1-0,76)∙(3,9_уноса ∙ 26,4/32,68) = 0,6114841 г/с.

2.7 Расчет параметров газовоздушной смеси от источников выбросов

Источник № 1 (гараж) оборудован самовытяжкой. При самовытяжении от источников выбросов рассчитываются параметры: плотность наружного воздуха, плотность газо-воздушной смеси, параметр, характеризующий равность плотностей и высоту трубы, параметр, характеризующий сопротивление трубы, скорость газо-воздушной смеси на выходе из источника, объем газо-воздушной смеси, площадь сечения устья источника выброса.