Трифазний асинхронний двигун типу 4А112М4У3 з коротко замкнутим ротором (стр. 3 из 7)
де
- розрахункова висота ярма статора 
Що задовільняє допустимому середньому значенню яке знаходиться в межах
- у ярмі ротора:
де
- розрахункова висота ярма ротора 
Що задовільняє допустимому середньому значенню яке знаходиться в межах
Магнітна напруга повітряного зазору:
Магнітна напруга зубцевих зон:
- статора:
де HZ1=1680A/м при ВZ1=1.832 Тл для сталі 2013 по кривій намагничування для зубців АД/2, стор. 461, П-17/ hz1=h+e=(14.3+0.5)∙10-3=14.8∙10-3 м
- ротора:
де HZ2=1448 A/м при ВZ2=1.782 Тл для сталі 2013 по кривій намагничування для зубців АД/2, стор. 461, П-17/
Коефіцієнт насичення зубцевої зони:
Коефіцієнт насичення лежить у припустимих межах
/2, стор.194/.Магнітні напруги:- ярма статора:
де Ha=632 A/м /2, стор. 460, П-16/ La– довжина середньої магнітної лінії ярма статора:
- ярма ротора:
де HJ=222 A/м /2, стор. 460, табл. П-16/ LJ – довжина середньої магнітної лінії ярма ротора:
Сумарна магнітна напруга
Коефіцієнт насичення магнітного ланцюга: 
Намагнічуючий струм:
Відносне значення:
являється критерієм правильності вибору розмірів і обмотки двигуна.Так як
знаходиться в рекомендованому проміжку 
можна зробити висновки що вибір розмірів та обмотки зроблений вірно і остаточно прийняти для подальших розрахунків отримані значення.6. Параметри робочого режиму
Параметри робочого режиму знаходимо для еквівалентної заступної схеми однієї фази двигуна з нерухомим приведеним ротором, яка приведена на рис.6.1
Рисунок 6.1 – Т-образна заступна схема асинхронного двигуна
асинхронний двигун трифазний ротор
Активний опір фази обмотки статора:
де Кr – коефіцієнт збільшення активного опору фази обмотки від дії ефекту витиснення струму, Кr=1
- питомий опір матеріалу обмотки при розрахунковій температурі, Vрасч.=1150С, для міді 
=10-6/41 Ом∙мL1 – довжина провідника фази обмотки:
де Lср1 – середня довжина витка обмотки:
Lп1 – довжина стрижня статора, Lп1=0, 125 м Lл1 – довжина лобової частини секції
де
/2, стор.197, табл. 6-19/b – довжина вильоту прямолінійної частини котушок з паза від торця сердечника до початку відгину лобової частини, приймаємо b=0,01м bкт – середня ширина котушки, визначається по дузі окружності минаючої по серединах висоти пазів:
де b1 - відносне укорочення кроку b1=0.809 при
ціле число.Довжина вильоту лобової частини котушки:
де Квыл=0,4 /2, стор.197, табл. 6-19/
Відносне значення:
Що задовільняє допустимому середньому значенню яке знаходиться в межах
Активний опір фази короткозамкнутого ротора:
де rc - опір стрижня:
де rc – питомий опір матеріалу стрижня й алюмінієвих короткозамикаючих кілець при t0=1150С, r115=10-6/20,5 Ом∙м
Опір замикаючих кілець:
де Dкл.ср – діаметр середньої лінії замикаючого кільця:
Приводимо R2 до числа витків обмотки статора:
Відносне значення:
Що задовільняє допустимому середньому значенню яке знаходиться в межах
Індуктивний опір фази обмотки статора:
де λп1- коефіцієнт магнітної провідності пазового розсіювання статора /2, стор. 200, табл. 6.22 /:
Кb =1та
- по /2, стор. 200, табл. 6-22/ λл1 - коефіцієнт магнітної провідності лобового розсіювання статора:
λд1 - коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання статора:
Відносне значення:
Що задовільняє допустимому середньому значенню яке знаходиться в межах
Індуктивний опір фази обмотки ротора:
де λп2- коефіцієнт магнітної провідності пазового розсіювання ротора:
λл2 - коефіцієнт магнітної провідності лобового розсіювання ротора
λд2 - коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання ротора
Приведемо x2 до числа витків статора:
Відносне значення:
Що задовільняє допустимому середньому значенню яке знаходиться в межах
Активний опір, для врахування втрат в сталі:
Відносне значення:
Індуктивний опір взаємної індукції:
