Трифазний асинхронний двигун типу 4А112М4У3 з коротко замкнутим ротором (стр. 5 из 7)

9. Розрахунок пускових характеристик

Скористаємося заступною схемою для розрахунку пускових характеристик, яка представлена на рисунку 9.1. Розрахунок характеристик наведений у табл. 9.2. проводиться аналогічно з п. 8 за допомогою MatLab. Докладний розрахунок наведений для ковзання S=1. Пускові характеристики спроектованого двигуна наведені на рисунку 9.2.

Рисунок 9.1 – Заступна схема для розрахунку пускових характеристик

Параметри з урахуванням витиснення струму для литої алюмінієвої обмотки (qрасч=1150С) /1, (6-235)/:

де hc – висота стрижня в пазу ротору:

j=0,25 /2, с. 216, рис. 6-46/

Глибина проникнення струму в стрижень /2, (6-236)/:

Коефіцієнти, враховуючі вплив ефекту витиснення струму на опори стрижнів, аналітично за /2, (6-230)/, чи практично за /2, (6-242)/ згідно до /2, рис. 6-48, в/та /2, рис. 6-46, 6-47/:

де:

Коефіцієнт загального збільшення опору фази ротора під впливом ефекту витиснення струму /2, (6-247)/:

Приведений активний опір ротора з урахуванням дії ефекту витиснення струму /2, (6-249)/:

Індуктивний опір обмотки ротора /1, табл. 6-23, рис. 6-40, а/:

Коефіцієнт зміни індуктивного опору фази обмотки ротора від дії ефекту витиснення струму /2, (6-251)/:

Струм ротора приблизно без урахування впливу насичення, приймаючи с1п=1 по /2, (6-269)/:

Урахування впливу насичення на параметри. Приймаємо для S=1 коефіцієнти насичення kнас=1,35 /2, с. 219/, приймаємо

Середня МРС обмотки, віднесена до одного паза обмотки статора /2, (6‑252)/:

Реактивна індукція потоку розсіювання в повітряному зазорі:

Коефіцієнт характеризуючий відношення потоку розсіювання при насиченні до потоку розсіювання ненасиченої машини:

/2, с. 219, рис. 6-50/

Коефіцієнт магнітної провідності пазового розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення /2, (6‑255)/:

/2, (6‑258)/

/2, (6‑261)/

Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення /2, (6‑263)/:

Індуктивний опір фази обмотки статора з урахуванням впливу насичення /2, (6‑264)/:

де:

Коефіцієнт магнітної провідності пазового розсіювання ротора з урахуванням впливу насичення і витиснення струму /2, (6‑260)/:

Провідність пазового розсіювання ротора /2, (6‑262)/:

Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання ротора з урахуванням впливу насичення /2, (6‑263)/:

Приведений індуктивний опір фази обмотки ротора з урахуванням впливу витиснення і насичення струму /2, (6‑265)/:

Опір взаємної індукції обмотки в пусковому режимі /2, (6‑265)/:

Розрахунок струмів і моментів /2, (6‑268)/:

по /2, (6‑269)/

Отримане значення струму І1 складає 96,1% прийнятого при розрахунку впливу насичення на параметри, що припустимо. Похибка при інших значеннях ковзання також не перевищує припустимі 10-15%. /1, c. 223/

Відносні значення:

Отримані значення відносних величин лежать в межах ,що свідчить про допустиму величину пускових характеристик.

Кратність пускового моменту і пускового струму спроектованого двигуна задовольняють вимогам ГОСТ 19523-74.

Таблиця 9.1 – Вхідні дані розрахунку пускових характеристик

Параметр	Значення	Одиниця вимірювання	Примітка
P2н	5500	Вт
U1н	220	В
I'2н	10,24	А
I1н	11,47	А
x12п	96,47	-
x1	1,667	Ом
x'2	2,359	Ом
sn	0,033	-
r1	0,89	Ом
r'2	0,697	Ом
b1	1,80	10-3 м
b2	5,80	10-3 м
h1	21,66	10-3 м	Висота стрижня в пазу ротора
h1	17,00	10-3 м	Висота по центрах кіл пазів ротора
hc	21,55	10-3 м
h'ш	-	10-3 м
hш=hш2	0,75	10-3 м	Розміри ротору [1, рис. 6-48, в]
bш=bш2	1,50	10-3 м
b	6,10	10-3 м
rc	62,99	10-6 Ом
r2	97,947	10-6 Ом
λп2	1,725	-
λл2	1,958	-
λд2	2,257	-
λп1	1,469	-
λл1	0,462	-
λд1	2,57	-
Z1	36	-
Z2	34	-
Kнас	1,3	-
uп1	25	-
a	1	-
kу	1	-
kобм	0,96	-
δ	0,3	10-3 м
t1	11,00	10-3 м
t2	11,60	10-3 м
bш1	3	10-3 м	Статор [1, рис. 6-51, в]
hш1	0,5	10-3 м
h'	1,5	10-3 м
kμ	1,35	-
x12	64,718	Ом

Таблиця 9.2 – Пускові характеристики