где
Введем понятие допустимой величины защищенности от помех линейных переходов, при котором выполняются нормативы ЦСП:
, тогдаПодставив полученное выражение в формулу для расчета X′0, окончательно получим:
Приравнивая выражение для расчета X′0норм=X′0расч, получим формулу для определения предельно допустимой защищенности от помех от линейных переходов:
,
при которой будет выполняться норматив на вероятность ошибки одного регенератора, где n- число влияющих пар.
Ожидаемая защищенность от помех от линейных переходов Аз.плп.ож при правильном выборе длин регенерационных участков не должна быть меньше Аз.плп.доп : Аз.плп.доп ≤ Аз.плп.ож
1.4 Определение ожидаемой защищенности от помех от линейных переходов для регенераторов ЦСП по симметричным кабелям
Ожидаемая защищенность при двухкабельном режиме работы
В данном режиме работы ЦСП определяющими являются переходные влияния на дальнем конце. Ожидаемая защищенность от помех от линейных переходов на дальнем конце АЗℓ плп ож. может быть определена
,
где
– среднее значение защищенности от переходного влияния на дальний конец на частоте fiдля длины регенерационного участка ℓi; – среднеквадратическое отклонение защищенности на дальнем конце, (5÷6дБ);ΔАрег– изменение защищенности за счет неидеальной работы регенератора, (4÷10дБ);
n – число влияющих пар.
Средние значения защищенности на дальний конец для любой частоты fi могут быть найдены из выражений:
- для межчетверочных комбинаций:
,- для внутричетверочных комбинаций:
где
– среднее значение защищенности на дальний конец на частоте f1, на длине ℓ1 (ℓ1=2,5 км или 5км).fi - расчетная частота; ℓi - заданная длина участка регенерации.
Ожидаемая защищенность при однокабельном режиме работы
В этом случае определяющими являются переходные влияния на ближнем конце, и ожидаемая защищенность от помех от линейных переходов на ближнем конце АЗо плп ож может быть рассчитана:
,где
– среднее значение переходного затухания на ближнем конце на fт/2, дБ; – километрическое затухание кабеля на fт/2, дБ/км; – среднеквадратическое отклонение переходного затухания на ближнем конце, (6÷6,5дБ).При правильном выборе ℓру для всех типов ЦСП должно выполниться требование Аз доп ≤Аз ож.
1.5 Определение допустимой и ожидаемой вероятности ошибки и защищенности для регенераторов ЦСП по коаксиальным кабелям
Как известно, электромагнитное поле коаксиальных цепей является закрытым, т.е. вне коаксиального кабеля оно не существует, что приводит к отсутствию непосредственных влияний между коаксиальными цепями. Поэтому в ЦСП по коаксиальным кабелям основным видом помех являются собственные помехи, имеющие нормальный закон распределения. Следовательно, для данного вида помех возможно непосредственно рассчитать ожидаемую вероятность ошибки одиночного регенератора Рожрег и сравнить ее с нормативной величиной Рдоп рег, определенной ранее по ( ).
,при этом Рдоп рег ≥ Рож рег.
Для упрощения расчетов интеграл вероятности можно разложить в ряд и ограничиться первым членом разложения, так как при больших значениях X0 достигается достаточно высокая степень приближения:
, тогда .Можно также воспользоваться методикой расчета допустимой и ожидаемой защищенности. В этом случае допустимая защищенность Адоп рег определяется по эмпирической формуле и сравнивается с Аз ож.
, дБПри правильном выборе длин регенерационных участков Аз доп рег ≤ Аз ож кк.
1.6 Характеристики некоторых типов кабелей
Частотные характеристики коэффициентов затухания кабеля
Аналитические выражения частотных характеристик коэффициентов затухания, полученные при аппроксимации, приведены в таблице 1.1.
Таблица 1.1- Аналитические выражения частотных характеристик затухания кабеля
Марка кабеля | , Ом | α(f), дБ/км |
ЗК-1×4 | 140 | 0,0005+5,221629∙ +0,208083∙f |
МКСБ-4×4 | 163 | 0,0005+5,239331∙ +0,148918∙f |
МКСА-4×4 | 164 | 0,0005+4,737228∙ +0,216548∙f |
МКССт-4×4 | 164 | 0,0005+4,803612∙ +0,209902∙f |
МКСБ-7×4 | 169 | 0,0005+5,074015∙ +0,158835∙f |
С достаточной для практических расчетов точностью номинальные значения модулей волновых сопротивлений цепей можно считать независимыми от частоты. Эти значения для разных типов симметричных кабелей приведены в таблице 1.1.
Параметры передачи для коаксиальных кабелей при t=200С приведены в таблице 1.2.
Таблица 1.2- Параметры передачи коаксиальных кабелей
Тип кабеля | Диаметр внутреннего и внешнего проводников, мм | Километрическое затухание на 1МГц, дБ | Температурный коэффициент | Волновое сопротивление, Ом | ||
1МГц | 17МГц | 1МГц | 17МГц | |||
МКТ-4 | 1,2/4,6 | 5,34 | 2,01 | 1,98 | 74 | 72 |
КМ-4 | 2,6/9,4 | 2,45 | 2,0 | 1,98 | 75 | 74 |
КМ-6/8 | 2,6/9,4 | 2,39 | 2,0 | 1,98 | 75 | 74 |
Характеристики взаимного влияния цепей симметричных ВЧ- кабелей
Значения защищенности на дальнем конце в межчетверочных комбинациях цепей на участках разной длины приведены в таблице 1.3, а во внутричетверочных комбинациях - в таблице 1.4.
Таблица 1.3- Значения защищенности на дальний конец в межчетверочных комбинациях
f, МГц | Значения защищенности в дБ на участке кабеля длиной ℓ1, км | |||
2,5 | 5 | |||
0,25 | 77 | 5,4 | 75 | 5,6 |
0,5 | 71,5 | 4,9 | 68,9 | 5,7 |
1,0 | 65,1 | 6,3 | 62,7 | 6,3 |
4,0 | 52,9 | 5,7 | 50,6 | 5,4 |
5,0 | 51,20 | 6,1 | 49,0 | 5,7 |
8,0 | 47,2 | 6,5 | 45,0 | 4,1 |
Таблица 1.4- Значения защищенности на дальний конец во внутричетверочных комбинациях
f, МГц | Значения защищенности в дБ на участке кабеля длиной ℓ1, км | |||
2,5 | 5 | |||
0,25 | 87,0 | 3 | 82,0 | 3 |
0,5 | 76,0 | 3 | 75,2 | 3 |
4,0 | 40,0 | 3 | 41,2 | 3 |
5,0 | 35,0 | 3 | 37,5 | 3 |
8,0 | 27,1 | 3 | 30,0 | 3 |
Характеристики взаимного влияния для кабелей марки КСПП
Значения переходного затухания на дальнем конце Аℓ и переходного затухания на ближнем конце А0 для кабелей КСПП приведены в таблице 1.5.
Таблица 1.5- Значения переходного затухания на дальнем и ближнем конце для кабелей КСПП
Тип кабеля | Переходное затухание на дальнем конце Аℓ, дБ | Переходное затухание на ближнем конце А0, дБ | |||
f=512 кГц | f=1024 кГц | f=512 кГц | f=1024 кГц | ||
КСПП-1×4×0,9 | 67 | 62 | 58 | 55 | |
КСПП-1×4×1,2 | 67 | 62 | 85 | 55 |
2. Обзор оборудования ЦСП PDH