Приёмник переносной радиовещательный ДВСВ диапазон (стр. 5 из 6)

Кобщ=18.8*14.8^3-1=278.24 (ДВ)

Кобщ=7,9*14.8^3-1=117 (СВ)

2.12.3.5 Т.к. Кобщ<K’т (ДВ)

Кобщ<K’т (СВ)

То технические условия не выполняются, необходимо добавить один каскад апериодического усиления на промежуточной частоте.

Принимается число каскадов Nурч=0; Nупч=2+1(апер)

Кобщ=18.8*14.8^4-1=60945,6 (ДВ)

Кобщ=7,9*14.8^4-1=25610 (СВ)

Условие выполняется.

2.13 Предварительный расчет АРУ

Исходные данные:

Эффективность АРУ:

Изменение входного напряжения а=36дБ(63 раза);

Изменение выходного напряжения р=8дБ(2,5 Раза);

2.13.1 Требуемое изменение коэффициента приемника под действием АРУ

Лm=63/2.51=25,2 (2,43)

2.13.2 Принимая во внимание, что все регулируемые каскады будут одинаковые по схеме и типам ламп, определяется необходимое их число:

Nару=1gЛm/1gЛ1=1g25,2/10=1,4 (2,44)

Принимаю число регулируемы каскадов Nару=1 и будет осуществляться регулировка в каскадах УПЧ.

2.14 Эскизный расчёт тракта низкой частоты

2.14.1 Выбор типа электродинамического громкоговорителя

Исходные данные в соответствии с техническим заданием:

Номинальная выходная мощность Р_ВЫХ = 0,1 Вт

Диапазон воспроизводимых частот от

= 130 – 4000 Гц

Я выбираю динамическую головку типа 1 ГД – 28:

Номинальная мощность, 1 Вт

Диапазон воспроизводимых частот, Гц 100 – 10000

Полное сопротивление звуковой катушки, Ом 6

Габаритные размеры, мм 147 х 98 х42

Масса, Г 200

2.14.2 Выбор типа схемы транзисторов для усилителей мощности

Так как выходная мощность Р=0,1Вт, то трансформаторный усилитель мощности на транзисторах типа П302 в режиме класса А,В.

h_21э=60-150; Uкэ=15 В; Iк макс=0,3А

Мощность рассеяния на один транзистор

Рк=0,4*P’_н/η_т*ξ² (2,45)

Рк=0,4*0,35/0,7*0,8²=0,25

Ек<(0,3)*Ек макс=8,1

2.14.3 Выбор транзисторов для предварительных каскадов УНЧ Для каскадов ПУНЧ выбираю транзисторы

2.14.4 Эскизный расчет усилителя мощности

Исходные данные:

Номинальная выходная мощность 3Вт;

КПД выходного трансформатора 0,7;

Коэффициент использования коллекторного напряжения ξ =0,9;

Выходное напряжение детектора Uдвых=3В;

Коэффициент передачи детектора ДВ Кд=1,92;

СВ Кд=3,05;

Входное сопротивление каскада УПЧ – 4,7Ком

Предельно допустимое напряжение коллектора для выбранного транзистора Ек=0,3*Екмакс=8,1 В;

Амплитуда тока коллектора оконечного каскада:

Iмк

(2.46)

Iмк

Iмк=0,98 А< Iкmax=2А;

Амплитуда тока базы оконечного каскада:

Imб=Imк/Вmin (2.47)

Imб=0,98/50=2мА

Постоянная составляющая тока коллектора:

Io=Imk/π (2.48)

Io=0,98/3.14=31мА

Выбирается схема квадратичного детектора, работающего режиме малых напряжений, для которого:

Rн=2Rвхупч*Кд (2.49)

Rн=2*4,7*1,92=18 Ком (ДВ)

Rн=2*4,7*3,05=28 Ком (СВ)

Амплитуда тока базы при работе детектора:

I’mб=Uдвых/2Rн (2.50)

I’mб=3/2*18=8,3*10^-3мА (ДВ)

I’mб=3/2*28=5,3*10^-2мА (СВ)

Требуемое усиление по току:

КiТ= Imб/ I’mб (2.51)

КiТ=2/(8,3*10^-3)=24096 (ДВ)

КiТ=2/(5,3*10^-2)=37735 (СВ)

Требуемое усиление c запасом:

КiТЗ=1,5* КiТ (2.52)

КiТЗ=1,5*24096=36144 (ДВ)

КiТЗ=1,5*37735=56602 (ДВ)

Выбирается для ПУНЧ транзистор КТ501А;

Необходимое число каскадов предварительного усиления:

Nунч=lg КiТЗ/ lg Вmin (2.53)

Nунч=4,38/1,6=2,7 (ДВ)

Nунч=4,57/1,6=2,8 (СВ)

Полученная величина округляется до большего целого числа Nунч=3.

2.15 Предварительный расчёт источников питания

Исходные данные

Ек=8; Iк₁=Ik₂=Ik₄=0,3А; Ik₃=15мА: t=3 часа

2.15.1 Ориентировочная мощность потребляемая от источников питании энергия

Р_о=Р₁=Е_к*n+1*Ikn (2.54)

Po=(3+3+3+3+15)*10^-3=0,216 Вт

2.15.2 Требуемая мощность с запасом

Рт=1,5*Ро (2,55)

Рт=1,5*0,216=0,324 Вт

2.15.3 Номинальная сила тока

Iном=Pт/Ек (2,56)

Iном=324/8=40,5 мА

2.15.4 Требуемая ёмкость источника питания

W=Iном*tр (2,57)

W=0,0405*3=0,12 Ач

2.15.5 Тип источника питания

Выбран 5ЦНК-0,2. Емкость 0,2 Ач. Ток 65 мА. Напряжением Е=5-7 В

4 Электрический расчёт каскадов приёмника

4.1 Расчёт входной цепи

Исходные данные:

рабочий диапазон частот –

= 145,04 – 290,7 КГц;

пределы изменения ёмкости - С min - С max = 25 - 750 пФ

средние значения эквивалентных параметров антенны – R_А = 25 Ом, С_Аср= 150 пФ;

эквивалентная добротность – 25;

промежуточная частота – 465 кГц;

полоса пропускания – 8 кГц.

Ёмкость контура с учётом влияния антенны:

(4.1)

пФ

(4.2)

где

(4.3)

кГц

пФ

(4.4)

пФ

Проверяется коэффициент поддиапазона

:

(4.5)

что соответствует заданному

Определяется индуктивность катушки контура L:

(4.6)

16 мкГн

Сопротивление потерь

:

(4.7)

где

- удельное сопротивление;

Q_K – добротность контура.

Ом

Необходимая величена собственной добротности контура

:

(4.8)

Полученная величина конструктивно выполнима. Принимается

Определяется сопротивление потерь контура. Для этого рассчитывается характеристика контура:

(4.9)

Ом

Коэффициент передачи в трёх точках поддиапазона

на

(4.10)

на

(4.11)

на

(4.12)

где

(4.13)

на

на

на