Смекни!
smekni.com

Электроснабжение автомобильного завода (стр. 13 из 18)




Рисунок 12. Схема соединения приборов

Трансформаторы тока (ТТ) включены в сеть по схеме неполной звезды на разность токов двух фаз. Чтобы трансформатор тока не вышел за пределы заданного класса точности, необходимо, чтобы мощность нагрузки вторичной цепи не превышала номинальной: z2н.>z2 . Перечень при­боров во вторичной цепи ТТ приведён в таблице 17, схема их соединения — на рисунке 12.

Таблица 17. Приборы вторичной цепи ТТ

Наименование Количество Мощность фаз, ВА
А В С
Амперметр Э335 1 0,5
Ваттметр ДЗ 35 1 0,5 0,5
Варметр Д335 1 0,5 0,5.
Счётчик активной мощности СА4У-И672М 1 2,5 2,5
Счетчик реактивной мощности СР4У-И673М 2 2,5 2,5
Итого: 6 9 8,5

Наиболее нагруженной является фаза А. Общее проводов сопротивление приборов:


(8.2.1)

где Sприб — мощность приборов, ВА;

I2ном — вторичный ток трансформатора тока, А.


Ом

Допустимое сопротивление:

rпров=z2н-rпиб -rконт=1,2-0,36-0,1=0,74Ом.

Минимальное сечение проводов:


р=О,0286 — удельное сопротивление проводов согласно [3], Ом/м;

lрасч=50 — расчётная длина проводов согласно [3], м.

мм2.

Принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 2,5 мм , тогда

Ом.

Полное расчётное сопротивление:

r2расч =rприб + rпров + rконт=0,36 + 0,57 + 0,1 = 1,03 ОМ.

Выбор и проверка ТТ представлены в таблице 18.

Таблица 18. Выбор трансформаторов тока


Условие выбора (проверки)

Расчётные данные

Каталожные данные

U сети — U ном

6кВ

10 кВ

Ip<IHOM

1360А

1500 А

iуд <iдин

24,08кА

не проверяется

Вк < IT2'tT

14,16кА2·с

3675

Z2н<Z2расч

1,03 Ом

1,2 Ом

Выберем трансформаторы напряжения. Условия их выбора: 1. по номинальному напряжению. Условия проверки выбранных трансформаторов: 1. проверка по нагрузке вторичных цепей.

Согласно условиям выбора из [8] выбираем трансформаторы напряжения типа НАМИ-6-66УЗ со следующими каталожными данными: Uном =6 кВ; S2н =150 BA. Схема со­единения приборов приведена на рисунке 13, перечень приборов — в таблице 19.




Рисунок 13. Схема соединения приборов


Таблица 19. Приборы вторичной цепи ТН

Наименование

Количество

Мощность катушки

Число катушек

Полная мощность
Вольтметр Э335

4

2

1

8

Ваттметр Д335

1

1,5

2

3

Варметр Д335

1

1,5

2

3

Частотомер Э337

1

3

1

3

Счётчик активной мощности СА4У-И672М

6

8

2

96

Счётчик реактивной мощности СР4У-И673М

2

8

2

32

Номинальная мощность трансформатора напряжения НАМИ-6 S2н =150 В А. Расчётная мощ­ность вторичной цепи S2 =145 В А.

ТН будет работать в выбранном классе точности 1.

Выберем шины на ПГВ. Условия их выбора:

1. по номинальному длительному току;

2. по экономическому сечению. Условия проверки выбранных шин:

1. проверка на термическую стойкость;

2. проверка на электродинамическую стойкость. Расчётный ток 1Р= 1360 А был определён ранее.

Так как это сборные шины, то согласно [2] по экономической плотности тока они не проверяются. Выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения 80x10 с допустимым то­ком 1ДОП=1480 А.

Проверка на термическую стойкость: Вк=17,67кА2·с;

минимальное сечение шин:



с=95 - термический коэффициент для алюминиевых шин 6 кВ согласно [3], А·с2/мм2.


так как Fmin=44,2 мм2 < F=800 мм2, то шины термически стойкие.

Проверим шины на механическую стойкость.

Для этого определим длину максимального пролёта между изоляторами при условии, что час­тота собственных колебаний будет больше 200 Гц, так как при меньшей частоте может возник­нуть механический резонанс:

(8.2.4)

где W — момент сопротивления поперечного сечения шины относительно оси, перпенди­кулярной направлению силы F, м3;

fД(3) — сила взаимодействия между фазами на 1 м длины при трёхфазном КЗ с учётом механического резонанса, Н/м;

σ доп=70-106— допустимое напряжение в материале для

алюминиевых шин [2], Па;

ξ — коэффициент, равный 10 для крайних пролётов и 12 для остальных пролётов.

Согласно [3] сила взаимодействия между фазами на 1 м длины при трёхфазном КЗ с учётом механического резонанса определяется по формуле:

где а=60-10-3 — расстояние между осями шин смежных фаз для напряжения 6 кВ [3], м;

iуд — ударный ток трёхфазного КЗ, А.

По выражению (8.2.5)

Н/м

Момент сопротивления поперечного сечения шины при расположении их плашмя определяет­ся по выражению:

(8.2.7)

где b=10·10-3 — высота шин, м;

h=80·10 -3 — ширина шин, м.

Длина пролета по формуле (8.2.4)

м

Вследствие того, что ширина шкафа КРУ 750 мм, и опорные изоляторы имеются в каждом из них, принимаем длину пролёта 1=0,75 м.

Максимальное расчётное напряжение в материале шин, расположенных в одной плоскости, параллельных друг другу, с одинаковыми расстояниями между фазами:

(8.2.8)

МПа

Так как σф =7 МПа < σдоп=70 МПа, то шины механически стойкие.

Выберем опорные изоляторы на ГПП.

Опорные изоляторы выбираются по номинальному напряжению и проверяются на механиче­скую прочность.

Допустимая нагрузка на головку изолятора:

Fдоп=0,6·Fразр, (8.2.9)

где Fразр — разрушающее усилие на изгиб,Н.
Расчётное усилие на изгиб:

, (8.2.10)

где Кh — коэффициент, учитывающий расположение шин на изоляторе. При расположении шин плашмя Кh=1 [3].

Н

Из [8] выбираем опорные изоляторы ИО-6-3,75 УЗ со следующими каталожными данными: UHOM=6 кВ; Fразр =3750 Н.

Допустимая нагрузка: Fдоп=0,6·Fразр=0,6-3750=2250 Н. Так как Fдоп=2250 Н > Fрасч=1193,9 Н, то изоляторы проходят по допустимой нагрузке.

Выберем проходные изоляторы на ПГВ.

Проходные изоляторы выбираются по номинальному напряжению, номинальному току и про­веряются на механическую прочность.

Расчётный ток 1Р= 1360 А. был определён ранее в пункте 8.2.

Расчётное усилие на изгиб:

(8.2.11)

Н.

Из [8] выбираем проходные изоляторы, ИП-ДО/1600-1250УХЛ1 со следующими каталожными данными: UHOM=10 кВ; Iном=1600 A; Fpaзp=1250 H.

Допустимая нагрузка: Fдоп=0,6·Fразр=0,6-1250=750 Н.