Ширина ручья в контрольных сечениях
Вх=Dx+
BxB10=36,00+2=38,00 мм
B0=26,86+1,5=28,36 мм
B1=24,67+1,32 =26,00 мм
B2=23,34+1,14 =24,47 мм
B3=22,47+0,95=23,42 мм
B4=21,90+0,74 =22,64 мм
B5=21,43+0,73 =22,15 мм
B6=21,16+0,42 =21,58 мм
B7=20,82+0,58 =21,41 мм
B8=20,00+0,7 =20,07 мм
Окончательный диаметр ручья Dр в контрольных сечениях с учетом минусового допуска на диаметр готовой трубы (0,3мм) и припуска на упругость деформации(0,5мм)
Dр=Dx-0,3-0,5
D1рo=36 мм
Dр0=26,86-0,3-0,5=26,06 мм
Dр1=24,67-0,3-0,5=23,87 мм
Dр2=23,34-0,3-0,5=22,54 мм
Dр3=22,47-0,3-0,5=21,67 мм
Dр4=21,9-0,3-0,5=21,1 мм
Dр5=21,43-0,3-0,5=20,63 мм
Dр6=21,16-0,3-0,5=20,36 мм
Dр7=20,84-0,3-0,5=20,02 мм
Dр8=20,00-0,3-0,5=19,20 мм
Окончательно ширина ручья в контрольных сечениях с учетом минусового допуска, на диаметрготовой трубы 0,3мм
BР=ВХ-0,3
В1р0=38,00 мм
BР0=56,06-0,3=28,06 мм
BР1=54,28-0,3=25,70 мм
BР2=51,86-0,3=24,17 мм
BР3=50,07-0,3=23,12 мм
BР4=49,32-0,3=22,34 мм
BР5=48,53-0,3=21,85 мм
BР6=47,38-0,3=21,28 мм
BР7=46,84-0,3=21,11 мм
BР8=45,72-0,3=20,40 мм
Расчет копира
Длинна участка капира соответствует зонам ручья
l.k=lзоны/0,01
Rш ,где Rш радиус ведущей шестерни для стана ХПТ 32, Rш=200 мм.
Длины участков:
редуцирования
lР.К=52,63/0,01
200=26,32 ммобжимной
lO.K=292,47/0,01
200=146,23 ммlO.X= lO.K/7
lO.X=146,23 /7=20,89 мм
предотделочный
lП.К=106,75/0,01
200=53,38 ммкалибровочный
lK.K=197,08/0,01
200=98,54 ммРабочая длина копира
Lраб.к= lK.K + lП.К + lO.K + lР.К
Lраб.к=26,32+146,23+53,38+98,54=324,47 мм
Общая длина копира
Lобщ.к=Lход/(0,01
Rш)Lобщ.к=452/(0,01
200)=226,00 ммДлина холостых участков копира
Lхол.к=( Lраб.к- Lобщ.к)/2
Lхол.к=(324,47-226,00)/2=49,233 мм
Вертикальные размеры копира
hx=hx+1+(Dp-Dp-1)/2
h8=15мм
h7=15+(20,02-19,20)/2=15,41 мм
h6=15,41+(20,36-20,02)/2=15,58 мм
h5=15,69+(20,63-20,36)/2=15,71 мм
h4=15,98+(21,10-20,63)/2=15,95мм
h3=16,47+(21,67-21,10)/2=16,23 мм
h2=16,96+(22,54-21,67)/2=16,67 мм
h1=17,43+(23,87-22,54)/2=17,34 мм
h0=18,33+(26,06-23,87)/2=18,43мм
h10=19,78+(36,00-26,06)/2=23,40 мм
Проверка
По ручью копира
(D1рo- Dр8)/2=(36-19,2)/2=8,40 мм
По копиру
h10- h8=23,40-15=8,40 мм
2.2 Расчет нормативно технологической карты новой технологии
Пусть заготовка длинной 5000 мм поступает в цех, плотность стали 12Х1МФ 7,8 гр/см3. Отходы на настройку оборудования (холодной прокатки труб, волочильные станы) принимаем 2% от массы трубы. Отходы при химической обработки составляют 0,3% от массы трубы. Отходы на настройку оборудования (провильного стана) 1% от массы трубы. Отходы при термической обработке составляют 0,3% от массы трубы. Отходы при резке в меру составляют 2,3%.
Вытяжки при операциях
=(So (Do-So))/(S1 (D1-S1)),где So и S1 – стенка трубы до операции и после операции соответственно, мм;
Do и D1– диаметр трубы до операции и после операции соответственно, мм.
волочение
в=(4,0 (48,0-4,0))/(3,0 (38,0-3,0))=1,7Длина по операциям
Так как размер заготовки принимаем 5000 мм, то L1=5000 мм, а следовательно и L1=L2=L3=L4=5000 мм тоже, т.к никаких операций по удлинению и обрезанию нет.
L5= L4
в ,где
в – вытяшка при волочении.L5=5000
1,7=8500 ммL5=L6=L7=L8=8500мм, т.к также никаких операций по удлинению и обрезанию нет.
L9= L8-200 мм ,
где 200 мм – длинна обрезаемая на операции “резка на мерные длины”, а именно 160 мм со стороны головки и 40 мм со стороны заднего конца.
L9=8500-200=8300 мм
L9=L10=L11=8300мм, т.к также никаких операций по удлинению и обрезанию нет.
Таким образом получили 1 готовое изделие длинной 8300 мм.
Масса заготовки
mзаг=Vзаг
/1000 кг,где
- плотность труб из стали 12Х1МФ, гр/см3;Vзаг – обьем трубы, см3.
Vзаг=V2-V1 ,
где V2 и V1 – объемы с диаметром 48,0 мм и 40,0 мм соответственно, см3.
V1,2=(п
D21,2/4) L1 ,где D1,2 – внутренний и наружный диаметры трубы соответственно, см.
V1=(3,141592
4,02/4) 500=6283,185 см3V2=(3,141592
4,82/4) 500=9047,787 см3Vзаг=9047,787-6283,185 =2764,6 см3
mзаг=2764,6
7,8/1000=21,56 кгМасса по операциям
mx=mx-1-( mx-1
Z/100) ,где Z – отходы на операции, %.
mзаг=m1=m2=21,56 кг
m3=21,56 -(21,56
0,3/100)=21,5 кгm4=21,5 -(21,5
2/100)=21,13 кгm4=m5=m6=21,13 кг
m7=21,13 -(21,13
1/100)=20,84 кгm8=20,84 -(20,84
2,3/100)=20,37 кгm8=m9=m10=m11=20,37 кг
Заправочный коэффициент по операциям
Кз.п(х)=1000
(100/(100-(Е%отх(х)+ Е%отх(х-1))) ,где Е%отх(х) и Е%отх(х-1) – отходы на последущей и пред идущей операциях соответственно,%.
Кз.п 11= Кз.п 10= Кз.п 9=1000
Кз.п 8=1000
(100/(100-2,3))=1023,5Кз.п 7=1000
(100/(100-3,3))=1034,13Кз.п 6=Кз.п 5=1034,13
Кз.п 4= 1000
(100/(100-5,3))=1056Кз.п 3=1000
(100/(100-5,6))=1059,3Кз.п 1= Кз.п 2= Кз.п 3=1095,3
Выход годного
по массе
ВГ=m11/m1
100%ВГ=20,37/21,56
100%=94,48по заправочному коэффициенту
ВГ= Кз.п 1/ Кз.п 1
100%ВГ=1000/1095,3
100%=94,40Нормативно технологические карты по новым и старым технологиям приведены в приложении.
2.3 Расчет усилия прокатки
На стане ХПТ-32 по калибровке 36х2,4 – 20х0,85 прокатывают трубы из стали 20 с производительностью А=250 м/час. Размеры ручья колибров. Число ходов клети n=120 двойных ходов в минуту. Коэффициент использования стана К=0,85 , l – длинна участка между контрольными сечениями 41,77,
0 – радиус бочки валка равен 150 мм, з – коэффициент формы при двухвалковой схеме стана равно 1,26-1,30, b2,4,7 – придел прочности равен 60 кг/мм2, 62 кг/мм2, 64 кг/мм2 .Определяем величину линейного смещения металла mмЕ и подачу за один двойной ход клети:
mмЕ=(А
1000)/(К n 60)mмЕ=(250
1000)/(0,85 120 60)=250000/6120=40,8 ммm=40,8/((36-2,4)
2,4)/((20-0,85) 0,85)=40,8/4,9=8,33 ммОбжатие стенки трубы в сечении 2, будит равно:
t2= mмx (tg 1-2 - 2tg )