Изготовление детали и участка механосборочного цеха (стр. 7 из 8)
- установку рабочих органов станка 5 мин;
- установку перфоленты 3 мин;
Тогда Тп-з1=8+4+5+3=20 мин ([5] табл. 13 стр. 609)
Тп-з2 - затраты, учитывающие дополнительные работы 6 мин ([5] табл. 13 стр. 609)
Тп-з3=5 мин
Тп-з3=20+6+5=31 мин
Вспомогательное время:
Тв=Тву+Тмв мин (1.5.22)
Тву - время на установку и снятие заготовки
Тву=0,18·2=0,36 мин ([2] табл. 5.1 стр. 197)
Тмв - машинно-вспомогательное время
Тмв=Твкл+Тпов р г+Тподв/отв=0,01+2-0,04+6-0,025=0,24 мин (1.5.23)
Твкл - на включение станка;
Тпов р г - на поворот револьверной головки;
Тподв/отв - на быстрый подвод/отвод резца;
Тобс - время на обслуживание рабочего места;
Тп - время на личные потребности;
Тв=0,36+0,24=0,6 мин
Время на обслуживание рабочего места, отдых и естественные надобности
Пользуясь источником [8, стр.136, карта 49] время на обслуживание
рабочего места при работе фрезами из стали, для станка с высотой центров 150 мм аобс=4% от оперативного времени.
Время на отдых и естественные надобности при выполнении работ с механической подачей составит аотд=4 % от оперативного времени. Тогда время на обслуживание рабочего места, отдых и естественные надобности будет равно согласно формуле (9.5)
Штучное время на операцию, мин
Штучно-калькуляционное время на операцию, мин
2. Конструкторская часть
2.1 Конструирование рабочего приспособления
Схема для расчета погрешности базирования и силы зажима в рабочем приспособлении представлена на рис.2.1
Рисунок 2.1- Схема для расчета погрешности базирования и силы зажима в рабочем приспособлении
При установке детали на жесткий цилиндрический палец и плоскость (как в данном случае) погрешность установки рассчитывается по формуле 2.1.1
где εб - погрешность базирования
εз - погрешность закрепления; в данном случае εз=0
Тп -допуск на палец
То - допуск на базовое отверстие
Δ - величина радиального гарантированного зазора для свободной установки детали. Т. к. посадка на палец выполнена в системе отверстия, то величина 2Δ будет равна верхнему отклонению поля допуска на палец. Значит 2Δ=0,007 мм
2.1.1 Расчет силы зажима в приспособлении
Данная схема установки не учитывает трение в точке приложения силы
зажима W. Исходная величина расчетов - суммарный момент резания (ΣМрез), действующий на заготовку в процессе обработки.
Условие статического равновесия
 | ||
 | ||
где
откуда
f- коэффициент трения покоя f=0,25 ([1] табл 4.18 стр 149)
Pz- сила резания при зубофрезеровании
Ср - постоянный коэффициент; х,у -показатели степени ([1] табл 4.15 стр
Действительная сила зажима
Где К - коэффициент запаса закрепления ([1] стр 139)
К0 - гарантированный коэффициент запаса закрепления
К1 - коэффициент, учитывающий наличие случайных неровностей на
поверхности детали
К2 - коэффициент, учитывающий увеличение сил резания из-за
прогрессивного износа инструмента
КЗ - характеризует зажимное приспособление с точки зрения постоянства
развивающих сил
К4 - учитывает механизацию зажимных приспособлений
К5 - характеризует удобство размещения рукоятки для ручных зажимов
Кб - характеризует постоянство положения заготовки.
2.1.2 Расчет приспособления на прочность
Целью данного расчета является определение слабого звена в рабочем приспособлении для фрезерования шпоночного паза и проверка принятого размера звена допустимо возможному размеру, предусматривающему благоприятное (безотказное) функционирование всего механизма в целом при усилиях, возникающих в процессе резания.
Проанализировав выбранный вариант исполнения рабочего приспособления, можно прийти к выводу, что слабым звеном в данной конструкции является элемент 1 (см. Рис. 2.2).
Слабое звено 1 работает на сжатие. Согласно выше проведенным расчетам, на него действует сила W=1370 H, создаваемая поршнем 2 гидроцилиндра 3 (см. рис. 2.2).
Рисунок 2.2 - Рабочее приспособление для зубофрезерования
Допустимый диаметр слабого звена d' определяется по следующей зависимости:
где С - коэффициент (для цилиндрических сопряжений С=1,4)
W - сила зажима (W=1370 H)
[σр] - допускаемое напряжение при сжатии (для стали 40Х при
пульсирующей нагрузке [σр]=100 МПа)
Допустимо возможный диаметр сечения слабого звена будет равен:
Выбранное значение диаметра слабого звена равняется d = 10 мм и, в свою очередь, отвечает требованиям, предъявляемым со стороны теории сопротивления материалов нагрузкам, возникающим при сжатии.
2.2 Контрольное приспособление
На листе 6 графического материала представлено приспособление для контроля биения профиля зубьев колеса (Шестерни привода) по делительному диаметру. К контрольному столу крепится оправка 9 с надетой на нее втулкой 4. На втулке 4 крепится контролируемая деталь по посадке с зазором для возможности свободного проворота. Базой в данном случае является посадочное отверстие детали. На столе также закрепляется стоика 12, по которой может перемещаться индикатородержатель 6 при ослаблении соответствующею винта. Таким образом ножка индикатора подводится к поверхности, которую необходимо проконтролировать, и выставляется на 0. Затем деталь проворачивается на 180° вручную; при этом ножка индикатора находится в постоянном соприкосновении с контролируемой поверхностью детали. Показания индикатора фиксируются через определенный интервал. Величиной биения будет разница между максимальным и минимальным показаниями индикатора.
3. Проектирование технологической линии обработки детали
Расчет количества технологического оборудования
Таблица 3.13 - Сводная таблица норм времени
| N опер. | Наименование операции | Модель станка | t0,мин | мин |
| 005 | Заготовительная (штамповка) | КГШП | - | - |
| 010 | ТО (нормализация) | Печь | - | - |
| 015 | Токарная с ЧПУ | АТПр2М12С | 1,88 | 3 |
| 020 | Токарная с ЧПУ | АТПр2М12С | 1,3 | 1,75 |
| 025 | Токарно-винторезная | 16К20 | 0,25 | 0,54 |
| 030 | Шлифовальная | ЗМ151 | 0,32 | 2,42 |
| 035 | Зубофрезерная | 5Е32 | 2,2 | 3,03 |
| 040 | Зубофрезерная | Р251 | 2,2 | 3,03 |
| 045 | Слесарная | Верстак слесарный | - | - |
| 050 | Моечная | Моечная машина | - | - |
| 055 | Горизонтально-фрезерная | 6Р83 | 0,4 | 0,73 |
| 060 | Моечная | Моечная машина | - | - |
| 065 | Контрольная | Стол контрольный | - | - |
| 070 | Меднение | Ванна | - | - |
| 075 | Нитроцементация | Печь | - | - |
| 080 | Токарная | АТПр2М12СН | 3,5 | 4,7 |
| 085 | Долбежная | 7Д430 | 2,3 | 3,97 |
| 090 | Круглошлифовальная | ЗМ151| | 0,29 | 0,61 |
| 095 | Внутришлифовальная | ЗК227А | 1,52 | 3,25 |
| 100 | Моечная | Моечная машина | - | - |
| 105 | Зубошлифовальная | 5851 | 4,25 | 8,5 |
| 110 | Моечная | Моечнаямашина | - | - |
| 115 | Контрольная | Стол контрольный | - | - |
| 120 | Стабилизирующий отпуск | Печь | - | - |
| 125 | Слесарная | Верстак слесарный | - | - |
| 130 | Магнитный контроль | УМДЭ-1000 | ||
| 135 | Контрольная | Стол контрольный | - | - |
Определение количества станков, шт.
где N = 5000 шт. - годовая программа выпуска
Фэф - эффективный годовой фонд работы оборудования при 40-часовой
рабочей неделе Фэф=4015 часов (2 смены):
Коэффициент загрузки станков на участке:
 | ||
 | ||
Средний коэффициент загрузки оборудования