Механизм подъема и его расчет (стр. 3 из 6)
, м, (1.13)где Vр – рабочая скорость кабины, равная номинальной или отличающейся на 15 %, м/с; Uр – табличное значение передаточного числа редуктора лебедки;
– номинальное значение частоты вращения вала двигателя, об/мин.В конструкции отклоняющих блоков, не предназначенных для передачи тягового усилия канатам, применяется полукруглая канавка, обеспечивающая минимальную величину контактных давлений, что способствует увеличению долговечности канатов.
В КВШ используется канавка клиновые с подрезом.
Наибольшую силу сцепления обеспечивают канавки клинового профиля, однако, их существенным недостатком является зависимость силы сцепления от степени износа опорной поверхности.
В результате износа клиновая канавка преобразуется в полукруглую с подрезом с заметно меньшей силой сцепления.
Расчетное обоснование характеристик профиля поперечного сечения канавок КВШ производится по аналитическим зависимостям, полученным на основе рассмотрения особенности взаимодействия растяжимых канатов с ободом шкива.
Приведенное значение коэффициента трениямежду тяговым канатом и поверхностью ручья КВШ определяется свойством контактирующих материалов и геометрическими характеристиками профиля ручья. От величины этого коэффициента в определяющей степени зависит тяговая способность канатоведущего шкива.
1.4 Расчет натяжения канатов подвески в рабочих и испытательных режимах
Рис. 5. Расчетная схема подъемника с нижним машинным
помещением
а) б)
Рис. 6. Схемы к расчету опорных реакций башмаков кабины:
а) схема горизонтальной проекции кабины;
б) схема вертикальной проекции кабины.
Рассмотрим расчет сопротивлений более подробно с учетом расчетных схем, приведенных на рис. 6. Приняты следующие обозначения:; А, В - ширина и глубина кабины, м; h - расстояние между башмаками по вертикали, м; П - обозначение точка подвески кабины; Хп, Yп - продольное и поперечное смещение точки подвески кабины относительно центра пола, м; S - натяжение тяговых канатов, кН; К - положение центра масс кабины; Г - положение центра масс расчетного груза; Хв, Yв - продольное и поперечное смещение центра масс кабины относительно центра пола, м; Хг, Yг - продольное и поперечное смещение центра масс расчетного груза, м; Nп, Nн - нормальные реакции в зоне контакта башмаков с направляющими, которые действуют перпендикулярно и параллельно плоскости направляющих; Рк, Рг - сила тяжести кабины и груза, соответственно, кН.
Силы нормального давления, действующие на башмаки в плоскости направляющих и в перпендикулярном к ним направлении, определим из уравнений равновесия кабины:
∑Мх = 0, ∑Мy = 0, (1.14)
Из уравнений равновесия определим соответствующие нормальные реакции
, (1.15) 
, (1.16)где Рг= Qр*10-2 – величина силы тяжести массы расчетного груза, кН (для пассажирского подъемника Qр=0.5*Qс, где Qс грузоподъемность из условия свободного заполнения кабины; Рк - сила тяжести массы кабины, кН; Хп, Yп - координаты смещения точки подвески кабины принимаются по конструктивным соображениям от 0,03 до 0,1 м; Хв, Yв - величина продольного и поперечного смещения центра масс кабины, зависящая от конструкции дверей кабины и может приниматься в пределах от 0,02 до 0,1 м; Хг,=В/6,Yг=А/6 - определяются в предположении, что расчетный груз равномерно распределен по треугольной площадке, составляющей 50 % площади пола кабины, отделенной диагональю прямоугольного контура [10. стр.64].
Нормальные давления для кабины без груза
(1.17) 
(1.18) 
Нормальные давления для расчетного груза без учета массы кабины
(1.19) (1.20) 
Сопротивление движению кабины без груза: при башмаках скольжения
(1.21)где ωр=0,04-0,06 - коэффициент сопротивления движению роликовых башмаков; РР ≤0,01, кН – сила предварительного прижатия ролика к направляющей.
Сила сопротивления движению расчетного груза
- при роликовых башмаках
(1.22) 
Сила сопротивления движению противовеса
- при роликовых башмаках
(1.23) 
1.4.1 Расчет натяжения канатов подвески кабины Sк и противовеса Sп в рабочих и испытательных режимах
Рассмотрим подъемник с нижним машинным помещением(рис. 6).
Режим подъема неуравновешенного груза.
Груженая кабина внизу, подъем
(1.24, 1.25)где Qу – масса уравновешивающих цепей; ηб – кпд блока канатной системы.
Груженая кабина вверху, подъем
(1.26, 1.27) 
Порожняя кабина внизу, спуск
(1.28, 1.29) 
Порожняя кабина вверху, спуск
(1.30, 1.31) 
Перегруженная на 10% кабина внизу, подъем;динамические испытания
(1.32) 
Перегруженная на 10% кабина вверху, подъем; динамические испытания
(1.33) 
Режим опускания неуравновешенного груза Груженая кабина внизу, спуск
(1.34) 
Гружёная кабина вверху, спуск
(1.35) 
Порожняя кабина внизу, подъем
(1.36) 
Порожняя кабина вверху, подъем
(1.37) 
Статические испытания подъемника, перегруженная на 100% кабина внизу
(1.38) 
1.4.2 Расчет соотношения натяжения канатов, консольной и окружной нагрузки канатоведущего шкива (КВШ).
Соотношение натяжения канатов подвески кабины и противовеса определяется для 11 рабочих и испытательных режимов по формуле [10]
(1.39)где Simax, Simin - наибольшее и наименьшее значение величины натяжения канатов подвески кабины и противовеса в i-ом режиме.
Ψ1 = 33,5/24,7 = 1,36
Ψ2 = 54,68/24,7 = 2,03
Ψ3 = 25,4/21,4 = 1,19
Ψ4 = 27,6/10,6 = 2,6
Ψ5 = 34,5/24,7 = 1,4
Ψ6 = 55,7/27 = 2,06
Ψ7 = 27,8/25,4 = 1,09
Ψ8 = 29,7/27,6 = 1,08
Ψ9 = 24,7/23,2 = 1,06
Ψ10 = 27/20,8 = 1,3
Ψ11 = 42,3/24 = 1,76
Консольная нагрузка КВШ определяется для каждого из 11 режимов
Pki = Ski +Sпi (1.40)
где i = 1-11 - порядковый номер режима.