Модернизация станка Nagel (стр. 8 из 16)
iз.п – передаточное отношение зубчатой передачи, принимается iз.п=1/4.
Из уравнения (17) находим iр.п:
, (18) 
.3.2.2 Расчет технических характеристик
Тяговый момент на приводном валу
Для вращения шпинделя необходимо преодолеть момент трения, возникающий в зоне обработки и приложенный к обрабатываемой детали:
, (19)где n – число точек приложения силы нормального давления;
r – радиус обрабатываемой шейки в месте приложения силы, м;
Ni – сила нормального давления, Н;
fk – коэффициент трения качения, fk=0,02.
(Н∙м)Тяговый момент:
Мт ≥ Мтр. (20)
Принимается Мт=81 Н∙м.
Крутящий момент на валу №1
, (21)где
- кпд зубчатой передачи, =0,98. 
(Н/м).Крутящий момент на валу электродвигателя
, (22)где ηр.п – кпд ременной передачи, ηр.п=0,8.
(Н/м).Мощность на валу электродвигателя
, (23) 
(кВт).Выбираем асинхронный электродвигатель 2А100L4У3, мощность N=2 кВт, n=1500 об/мин.
4. РАСЧЕТ И ОПИСАНИЕ ОСНОВНЫХ УЗЛОВ СТАНКА
4.1 Расчет привода вращения
4.1.1 Выбор оптимального расположения опор
Анализируя конструкцию станков-аналогов 4481, Б-016, Б-033, Б-039 [12], можно прийти к выводу, что у всех них отношение вылета переднего конца шпинделя к величине пролета между передней и задней опорами (параметр k [16]) одинаково и составляет k=2,5. Значение k=2,5 является минимальным рекомендуемым [16] для обеспечения требуемой жесткости шпинделя металлообрабатывающих станков. Поэтому принимается k=2,5. Конструктивно, учитывая величину полумуфты, расположенной на шпинделе, назначается вылет переднего конца шпинделя а=130 мм. Расстояние между опорами в таком случае:
, (24) 
(мм).4.1.2 Расчет зубчатой передачи
Проектный расчет производится с целью ориентировочного определения модуля. В качестве исходных принимаются следующие данные:
М – крутящий момент на валу ведущего зубчатого колеса, М=20,7 Н∙м;
z1 – число зубьев ведущего зубчатого колеса, z1=25;
z2 – число зубьев ведомого зубчатого колеса, z2=100;
ψ – коэффициент ширины зуба, принимается ψ=15;
σ – угол наклона зубьев, принимается σ=15.
Ориентировочно, величина модуля определяется по формуле:
. (25) 
(мм).Принимается ближайшее стандартное значение m=2 мм.
4.1.3 Расчет эталон-вала
Эталон-вал представляет собой коленчатый вал, аналогичный обрабатываемой детали. Предназначен эталон-вал для передачи вращения со шпинделя на зажимные рычаги шатунных шеек. Для обеспечения малого прогиба вал является трехопорным, т.е. статически неопределим. Статическая нагрузка на вал представляет собой сосредоточенные массы рычагов, приложенные в центре каждой шатунной шейки. Дисбаланс вращающихся деталей создает в опорах дополнительные радиальные нагрузки. Эти силы вращаются вместе с валами, создавая в опорах периодически изменяющуюся нагрузку, вызывая колебания. Известно также, что вращение сосредоточенной массы m вокруг оси [6] сопровождается появлением динамической нагрузки. Она стремится разорвать шатунную шейку, увеличивая ее эксцентриситет, поэтому в опасном сечении (соединение коренной и шатунной шеек) возникает продольная динамическая сила:
, (26)где m – масса рычага, кг, m=40 кг;
w – частота вращения эталон-вала, 1/с, w=13,2 1/с;
r – эксцентриситет, мм, r=40 мм.
(Н).Статическая нагрузка:
, (27)где g – ускорение свободного падения, м/с, g=9,8 м/с.
(Н).Уравнение моментов относительно точки А:
, (28) 
.Далее влияние динамических нагрузок в уравнении моментов не учитывается в связи с тем, что они взаимно уравновешиваются, т.к.:
(14+16+18+110)=(11+13+111+113)=752 (мм),
т.е. уравнение моментов выглядит так:
, (29)где RA, RB, RC – реакции в опорах А, В, С.
Сумма сил, действующих в системе:
, (30) 
.Число неизвестных в двух полученных уравнениях (моментов и сил) превышает число независимых уравнений равновесия, т.е. балка действительно является статически неопределимой. Для решения статически неопределимой системы необходимо составить уравнения перемещений, основанные на отдельном рассмотрении деформаций двух независимых систем – L1 и L2:
(31) 
,где
- прогиб опоры В под действием неизвестной нагрузки RВ, не учитывая опору С и нагрузки второй половины эталон-вала (L2), мм; 
- прогиб опоры В под действием нагрузок Q1 и Q2, мм; 
- прогиб опоры В под действием нагрузок 
, мм; 
- прогиб опоры В под действием неизвестной нагрузки RВ, не учитывая опору А и нагрузки первой половины эталон-вала (L1), мм; 
- прогиб опоры В под действием нагрузок Q3 и Q4, мм; 
- прогиб опоры В под действием нагрузок 
, мм. 
, (32) 
. (33)Общая формула для определения прогибов балки под действием сил Q и N:
, (34)где J – осевой момент инерции сечения, мм.
Используя формулы (31), (32), (33), имеем:
(мм); 
(мм); 
(мм); 
(мм); 
(мм); 
(мм).Для второй половины эталон-вала:
(мм); 
(мм); 
(мм); 
(мм); 
(мм); 
(мм).Таким образом, получаем:
(мм); 
(мм); 
(мм); 
(мм).Сложив имеющиеся уравнения (31) и выразив нагрузку RВ, получим:
, (35) 
(Н).