Основы теории и технологии контактной точечной сварки (стр. 43 из 44)
Важным фактором, влияющим на жесткость режима, является разупрочнение металла в процессе КТС. Так, при его уменьшении Kσ → 1, а
KЖ → ∞. Это вполне согласуется с тем, что при увеличении сопротивления деформации металла давление в ядре увеличивается (см. зависимость (3.59)) и вероятность образования выплеска возрастает. Таким образом, при отсутствии разупрочнения металла, когда значения Kσ → 1, а KЖ → ∞, при реальных усилиях сжатия деталей образование выплеска становится практически неизбежным из-за увеличения давление расплавленного металла в ядре. Увеличение времени сварки, выраженного tСВ в числителе зависимости (4.16), также приводит к уменьшению показателя КЖ, т. к. при неизменном диаметре ядра, необходимо уменьшить сварочный ток IСВ, который в большей степени влияет на тепловыделение. Все это не противоречит существующим представлениям о процессе КТС.
В табл. 1 приведены результаты расчетов КЖ по зависимости (4.16), а также некоторых промежуточных параметров (ΔQЭЭ, ηТ, Kσ, dПС и dП2), достаточных для проведения проверочных расчетов. При расчетах KЖ изменение средней температуры деформируемого металла ТС, его сопротивления пластической деформации σД и диаметра уплотняющего пояска dП в процессе КТС определяли по методикам, описанным в п. 4.1.
При этом, как следует из результатов расчетов КЖ при КТС деталей разных толщин s из одного и того же материала при hЯ ≈ s, а Δt = tСВ значения ТС относительно стабильны. Так, например, при сварке деталей из сплава АМг6 ТС ≈ 560 °С, из сталей 12Х18Н10Т и 08кп — 1300 и 1380 °С соответственно. С учетом скрытой теплоты плавления металла в ядре это в определенной мере оправдывает допущение о том, что ТС ≈ ТПЛ в методиках расчетов ΔQ1 и ΔQЭЭ [3], по которым определяли их значения при расчетах значений теплового КПД ηТ.
Результаты расчетов, в частности, приведенные в табл. 1. показывают, что при оптимальных режимах КТС деталей разных толщин из материалов, относящихся к одной группе свариваемости, значения КЖ относительно стабильны. То есть, для этих условий КТС показатель КЖ обладает свойствами критерия. Но это означает
только то, что практикой КТС отработаны режимы, при которых устойчивость процессов сварки против выплесков и непроваров примерно одинакова, т. е. они имеют одинаковую жесткость. Так, например (рис. 4.23), различные сочетания IСВ, tСВ и FЭ
 |
позволяют получать неизменный диаметр ядра dЯ (рис. 1, а), а также значения КЖ для этих режимов.
Из приведенного примера видно, что значения КЖ при уменьшении tСВ и неизменном dЯ отражают возрастающую жесткость режимов КТС, которая на практике проявляется в повышении проплавления деталей и склонности процесса к образованию выплесков.
Расчеты показателя жесткости режима КТС КЖ, проведенные по описанной выше методике для большого числа отработанных практикой режимов сварки, которые рекомендованы как наиболее оптимальные [3, 7…12, 15…17], показали следующее. Для режимов КТС, которые принято относить к режимам мягким значения показателя жесткости режима КТС КЖ < 1, а для режимов, которые принято относить к режимам жестким — КЖ > 2. Для режимов, которые обычно характеризуют как режимы средней жесткости, значения показателя жесткости КЖ = 1…2.
В отличие от известных аналогов значения критерия жесткости КЖ можно рассчитать по зависимости (4.16) для любого отрезка времени Δt процесса формирования соединения. Это позволяет определить жесткость режима КТС не только усредненно для всего времени сварки tСВ, по и на отдельных этапах формирования соединения. Так, на рис. 2 показано изменение показателя КЖ в процессе формирования соединения, рассчитанное с шагом Δt = 0,01 с. В этом случае расчет КЖ производится так же, как и при Δt = tСВ, за исключением того, что переменные параметры в зависимости (4.16) последовательно принимают свои текущие значения.
Результаты расчетов текущих значений КЖ в процессе формирования точечных соединений показывают, что при КТС с неизменными значениями силы сварочного тока IСВ, и усилия сжатия электродов FЭ показатель КЖ в период времени Δt ≈ 0,5…0,6tСВ достигает максимальных значений. Относительно невысокие его значения в начале процесса КТС обусловлены не низкой скоростью нагрева (согласно кривой изменения ТC в этот период она максимальна), а более высокой скоростью пластического деформирования металла. Высокая скорость пластического деформирования металла, является следствием с одной стороны, высокой скорости разупрочнения металла (см. изменение Kσ), а с другой стороны — относительно больших значений отношения
в начале процесса формирования соединения. Бόльшие значения КЖ на рис. 2 в начале процесса формирования соединения обусловлены, по-видимому, допущением, что сварочный ток IСВ не меняется в течение процесса КТС. Если же учитывать реальное нарастание сварочного тока в этот период, определяемое индуктивностью сварочного контура, то изменение КЖ получается таким, как показано штриховой линией. В конце процесса, несмотря на то, что разупрочнение металла замедленно (Kσ ≈ 1,04), значения КЖ уменьшаются. Это обусловлено в основном увеличением в процессе КТС диаметра уплотняющего пояска, dП, и уменьшением теплового КПД ηТ, замедляющими рост температуры ТC.Такое изменение показателя КЖ при формировании соединения, характерное для циклов КТС с неизменными величинами IСВ и FЭ свидетельствует о целесообразности применения циклов с программированным изменением параметров режима. В этом случае КЖ может быть использован как параметр оптимизации при определении программ изменения IСВ или FЭ. По-видимому, неслучайно и то, что при неизменных и близких к оптимальным значениях IСВ и FЭ, выплески обычно образуются в момент времени
[3, 11, 15], т. е. при относительно высоких значениях КЖ.То, что показатель жесткости КЖ в действительности комплексно отражает взаимосвязь тепловых и деформационных процессов при КТС можно подтвердить и следующим.
Выразим в зависимости (4.16) значение температуры свариваемого металла перед сваркой Т0 (K) через температуру его плавления
. Поскольку при оптимальных режимах КТС в момент 
средние значения диаметра уплотняющего пояска приближенно равны диаметру ядра 
(см. табл. 1), то заменим в ней значения 
на 
. После этого, умножив числитель и знаменатель зависимости (4.16) на 
, преобразуем ее к следующему виду при 
: 
. (4.17)Тогда второй множитель в зависимости (4.17), а также ее знаменатель представляют собой выражения известных критериев, разработанных для точечной сварки: числитель — это выражение критерия подобия тепловыделения KI, знаменатель — это выражение критерия подобия пластических деформаций KF при КТС (см зависимости (1.14) и (1.15)).
Следовательно, для случая технологических расчетов при
зависимость (4.17) можно записать в следующем виде 
. (4.18) 
Известно, что при изменении толщины свариваемых деталей s значения критериев подобия тепловыделения KI и подобия пластических деформаций KF не остаются неизменными. Они изменяются вследствие того, что не соблюдается критерий геометрического подобия: (
[15] (см. зависимость 1.12)). На рис. 3 показано изменение значений KI и KF в зависимости от толщины свариваемых деталей, с увеличением которой значения KI и KF уменьшаются. В этих условиях значения показателя жесткости КЖ, в отличие от известных критериев и при изменении толщины деталей остаются неизменными. В основном это обусловлено увеличением теплового к. п. д. ηТ процесса КТС, которое наблюдается при увеличении толщины свариваемых деталей, так как влияние изменения разупрочнения металла относительно невелико (см. изменение Kσ). Такое изменение указанных параметров характерно для традиционных циклов сварки различных материалов всех толщин, встречающихся в практике контактной точечной сварки.