Проектирование конического редуктора (стр. 2 из 3)

- угол делительных конусов

Ширина венца 2.36[1]:

, где

R_e – конусное расстояние

Вычисление модуля передачи 2.37[1]

, где

k_F=1,0 – коэффициент для прямозубых колёс стр.52 [1]

Т₂ = 65.08 Н/м – крутящий момент на тихоходном валу редуктора

v_F=0,85 - коэффициент для прямозубых колёс стр.52 [1]

- диаметр внешней делительной окружности колеса

b=28мм – ширина колёс

- допускаемое напряжение

примем модуль равный m_e=1

Число зубьев колёс

, где

- диаметр внешней делительной окружности колеса

m_e(m_te)=1 - модуль передачи

зубьев

Число зубьев шестерни 2.39[1]:

, где

z₁=180 – число зубьев колеса

=4 – передаточное отношение для конической передачи

зубьев

Фактическое передаточное число

,где

z₂=180– число зубьев колеса

z₁=45– число зубьев шестерни

отклонение от заданного передаточного числа:

=76˚

Делительные диаметры колес 2.41[1]:

Коэффициенты смещения 2.42[1]:

Внешний диаметр колес 2.43[1]:

Определим длину образующей внешнего делительного конуса :

Определим среднюю длину образующей внешнего делительного конуса :

Высота ножки зуба: h_c=2,4∙m_e=2,4∙1=2,4 мм

Высота головки зуба: h_ae=1∙m_e=1∙1=1 мм

Силы в зацеплении

Окружная сила:

N

где d_m2=0,857∙d_e2=0,857∙ 180=154.2 мм

4. ЭСКИЗНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕДУКТОРА

4.1 Предварительный расчет валов

Ведущий вал:

Поскольку валы нагружены как крутящим, так и изгибающим моментом, то размеры вала должны учитывать это. Однако в данной работе только первый участок вала проектируется из условия прочности при кручении.

Диаметр входного участка вала:

,

где :

- коэффициент, учитывающий ослабление вала шпоночным пазом

τ_a=15÷ 25 H/мм² стр.117(1)

Рис.2.Эскиз ведущего вала

Ведомый вал

=

Рис.3. Эскиз ведомого вала

По значениям d₃ из табл. 19.24[1] выбираем подшипники конические роликовые ГОСТ 333.75

№ вала	Серия	Т	В	С	r1	r2	Cr	Co	e	Ύ	d	D
1	7206	17,25	16	143	1,5	0,5	31	22	0,36	1,64	30	62
2	7206	17,25	16	143	1,5	0,5	31	22	0,36	1,64	30	62

Рис.4. Параметры подшипника

Конструктивные размеры колеса конического стр.69 [2]

δ_о=2,5m_e +2= 2,5∙1+2=4,5≈5мм

S=0,6∙b=0,6∙28=16,8≈16 мм

C=0,3∙b=0,3∙28=8,4≈8,0 мм

d_c1=1,55∙d=1,55∙34≈53 мм

l_cт=(1÷1,5)d=1÷1,5)∙34=34÷51мм или l_cт= l_м+5мм \

Рис.5. Эскиз зубчатого колеса

Конструктивные размеры крышек подшипников.

По стр.130 [1] находим δ, d,z ….. с= d δ₁=1,2 δ

d_ф= d+d4

Размеры крышек записываем в таблицу:

№ вала	d	δ	δ1	δ2	d	c	z	d ф
1	62	5	6	5	6	6	4	86
2	62	5	6	5	6	6	4	86

Рис.6 Крышка подшипниа

Конструктивные размеры корпуса и крышки редуктора

По стр. 179(1) толщина стенки корпуса:

≥6 мм Примем δ=6 мм

Толщина стенки крышки:

δ₁=0,9·δ=0,9·6=5,4 6 мм

Толщина фундаментных лап:

h=1,5·d_ф = 1,5 ·12=18, где

d_ф=1,25·d= 1,25·10=12,5мм. Примем 12 мм

– диаметр болтов "корпус – крышка"

к=3d=3·10=30 мм табл.17.1[3]

С=0,5· К=0,5· 30=15 мм

h=1,5·δ=1,5·6=9 ≈ 10 мм

h₁=1,5·δ=1,5·6=9 ≈ 10 мм

h₂=0,5·δ=0,5·6=3 мм

С=(2 ÷3) мм=3

а=10 мм

l >2a₁

l ₂= l₂ -стр.115(3)

мм

Рис.7 Схема редуктора

5. ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ВЕДОМОГО ВАЛА

Исходные данные:

5.1 Нахождение реакций в опорах и построение изгибающих моментов

Определение реакций в опорах (вертикальная плоскость)

Построение эпюр изгибающих моментов

Определение реакций в вертикальной плоскости