Проектирование котельной промышленного предприятия (стр. 4 из 14)

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч

Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Действительная паропроизводительность котельной с учётом расхода пара на собственные нужды и потерь пара в котельной

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью котельной

А. Для максимально зимнего режима:

В. Для режима наиболее холодного месяца:

С. Для летнего режима работы:

Полученная в результате расчёта тепловой схемы невязка с предварительно принятой производительностью менее 3 %, точность расчёта достаточна.

Сводная таблица результатов расчёта тепловой схемы котельной

Таблица 2.2.

Физическая величина	Обозначение	Значение величины при характерных режимах работы
		Максимально-зимнем	наиболее холодного месяца	летнем
1	2	3	4	5
Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию		1	0,81	-
Расход воды на подогреватели сетевой воды, т/ч		116,1	97,7	16,125
Расход пара на подогреватели сетевой воды, т/ч		16,06	13,5	2,23
Расход редуцированного пара внешними потребителями, т/ч		31,06	28,5	12,23
Суммарный расход пара внешними потребителями, т/ч		31,06	28,5	12,23
Расход пара на собственные нужды, т/ч		1,553	1,425	0,61
Расход пара на покрытие потерь в котельной, т/ч		0,978	0,898	0,385
Суммарный расход пара на собственные нужды, т/ч		2,531	2,323	0,995
Суммарная паропроизводительн. котельной, т/ч		33,591	30,823	13,23
Потери конденсата у внешних потребителей и внутри котельной, т/ч		4,008	3,92	2,4
Расход химически очищенной воды, т/ч		7,491	6,758	2,88
Расход сырой воды, т/ч		9,36	8,45	3,6
Количество воды, поступающей в расширитель с непрерывной продувкой, т/ч		1,008	0,92	0,4
Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, т/ч		0,179	0,164	0,07
Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки, т/ч		0,829	0,756	0,33
Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки, оС		9,6	9,63	9,74
Расход пара на подогрев сырой воды, т/ч		0,194	0,176	0,074
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, Сo		35,5	34,45	25,6
Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором, т/ч		0,667	0,62	0,313
Суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора, т/ч		36,591	33,218	13,567
Средняя температура воды в деаэраторе, Сo		84,6	84,67	85,15
Расход греющего пара на деаэратор, т/ч		1,266	1,145	0,456
Расход редуцированного пара на собственные нужды, т/ч		2,127	1,941	0,843
Действительная паропроизводительн. котельной с учётом расхода на собственные нужды и потери пара в котельной, т/ч		34,587	31,736	13,617
Невязка с предварительно принятой паропроизв., %		2,88	2,88	2,84

4. Тепловой расчёт парового котла ДЕ-25-14ГМ

4.1 Исходные данные для расчёта

Котёл ДЕ-25-14ГМ паропроизводительностью 25 т/ч вырабатывает насыщенный пар с абсолютным давлением

ата. Питательная вода поступает из деаэратора при . Котёл оборудован индивидуальным водяным экономайзером системы ВТИ. Непрерывная продувка котла составляет 3%. Топливом служит природный газ.

Характеристика топлива:

;

;

;

;

(и более тяжёлые) – 0,1%;

;

.

Теплота сгорания низшая сухого газа:

кДж/м³.

Плотность газа при 0 С^o и 760 мм.рт.ст.:

кг/м³.

Влагосодержание на 1 м³ сухого газа при

принимаем равным г/м³.

4.2 Определение присосов воздуха и коэффициентов избытка воздуха по газоходам

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки:

.

– присос воздуха в первый конвективный пучок;

– присос воздуха во второй конвективный пучок;

– присос воздуха в экономайзер.

Таким образом: