Диаметры вершин:
, мм; , мм.Диаметры впадин:
, мм; , мм.Ширина венцов колес:
, ммЧастота вращения 4-го вала
, мин-1.Окружная скорость
, м/с.Принимаем 9-ю степень точности.
Определяем диаметры основных окружностей колес при
: , мм. , мм.Определяем углы профилей зубьев в точке на окружности вершин
, ; , .Коэффициент торцового перекрытия
.Коэффициент, учитывающий суммарную длинну контактных линий
, .Удельная окружная динамическая сила при
и : , Н/мм.Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении при
и : , .Удельная расчетная окружная сила
, Н/мм.Расчетные контактные напряжения при
и , МПа.sh<shp (shp=755.5) следовательно, условие контактной прочности выполняется.
Коэффициент ширины колеса по модулю
, .Коэффициент учитывающий форму зуба
, .Определяем отношение
для шестерни и для колеса .Таким образом, расчет следует вести по шестерне.
Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца принимаем Кfb=1.04.
Коэффициент среднего изменения суммарной длинны контактных линий
, .Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев
, .Удельная окружная динамическая сила при
: , Н/мм.Для прямозубых колес
.Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
, .Удельная расчетная окружная сила
, Н/мм.Напряжения от изгиба для менее прочного зубчатого колеса при
: , Мпа.Предельная изгибная прочность
Мпа. Изгибная прочность зубьев обеспечена.Принимаем
, , .Ориентировочное делительное межосевое расстояние
, мм.Определяем модуль
, .По СТ СЭВ 310-76 принимаем
.Уточняем межосевое расстояние
, мм.Делительные диаметры:
, мм; , мм.Ширина венца:
, мм.Диаметры основных окружностей:
, мм; , мм.Принимаем
, , .Ориентировочное делительное межосевое расстояние
, мм.Определяем модуль
мм.По СТ СЭВ 310-76 принимаем
.