Системы технологий (стр. 3 из 3)

,

где l – длина пути 200 км;

V - наибольшая развиваемая скорость, км/ч

Тип а/м	ГАЗ - 93	КАЗ - 600	КАЗ - 602	ЗИЛ - 555	МАЗ - 503	ЯАЗ - 218	БелАЗ - 540
Время на перевозку, ч	1269,84	816,32	854,7	555,55	408,16	444,44	134,68

Выбираем для перевозки автомобиль затрачивающий минимальное время – БелАЗ – 540.

3 Определяем условия нормального движения

КПД трансмиссии к ведущим осям η: 0,8

Сцепной вес Ксц = 0,68

Рсц = Ксц·(Р+Р2) = 25,16

Рс = 1000·Рсц·φ = 5032

Задача 3

Определить суммарные потери напора продуктов горения от печи до шибера.

Исходные данные: L₁=1,1; L₂=0,87; L₃=2,6; L₄=4,9; L₅=5,6; L₆=5,9;

L₁-L₆ - линейные размеры тракта, м;

количество продуктов горения, Q=18387м³ /ч;

плотность дымовых газов (при t° 273 К и давлении 101,3 кН /м²), ρ_д._о = 1,23 кг/м³;

ширина и высота рабочего пространства печи, В_п×Н_п = 3,35×2,85м;

температура дыма в печи, Т_д^п = 1215 К;

температура дыма в вертикальных каналах, Т_д^вк = 1180 К;

падение температуры дыма в рекуператоре, ΔТ_Р = 430 К;

размеры камеры для установки рекуператора, В_р×Н_р = 1,2×2,7м;

диаметр труб, d = 51 мм.

Решение

1. Потери напора в вертикальных каналах:

h_п^в = h_тр + h'_мс + h"_мс + h_геом., Н/м²;

где h_тр, h'_мс, h"_мс, h_геом - потери на трение, на два местных сопротивления (поворот на 90° и сужение потока), а также на преодоление геометрического напора, Н/м².

Скорость дыма в печи:

, м/с ,

где Н₃ - толщина нагреваемых заготовок (принимаем равной 0,15 м);

3600 - количество секунд в часе.

, м/с

Скорость дыма в 3 вертикальных каналах:

, м/с

1.3. Приведенный диаметр каналов:

, м.

1.4. Потери от трения:

, Н/м²;

где λ - коэффициент трения (для кирпичных каналов λ = 0,05).

, Н/м²

1.5.Потери от поворота:

, Н/м²

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для вертикального поворота ζ = 2,0).

, Н/м²

1.6. Потери от сужения :

, Н/м²

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного сужения потока ζ = 0,43).

, Н/м²

1.7. Потери от преодоления геометрического напора:

, Н/м²;

где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с²);

р_в._о - плотность воздуха при нормальных условиях (р_в._о = 1,29 кг/м³);

Т_в - температура атмосферного воздуха (Т_в = 293 К).

, Н/м².

2. Потери напора в борове от печи до рекуператора:

h_б = h^б_тр + h^’’’_мс , Н/м²,

где h^б_тр, h^’’’_мс - потери на трение, а также на местные сопротивления (повороты на 90° в вертикальной и горизонтальной плоскостях), Н/м²

2.1 Площадь сечения борова:

, м²

где ω_о^Б – скорость движения дыма в борове (принимается, что ω_о^Б = 2,5 м/с).

2.2 Высота борова:

, м ,

где В_б- ширина борова (принимается В_б= 1,0 м).

2.3 Приведенный диаметр борова:

, м.

2.4. Падение температуры в борове:

ΔТ_Б = δt(L₄ + L₅)=2(4,9+5,6)= 21 К,

где δt = 2К (соответствует снижению температуры в борове по 2 К на каждом метре его длины).

2.5 Температура дыма в борове перед рекуператором:

Т_р = Т ^вк_д - ΔТ_Б = 1180-21=1159 К

2.6 Средняя температура дыма в борове:

Т_б^ср = (Т_д^вк + Т_р)/2= (1180+1159)/2=1169,5 К

2.7 Потери от трения:

, Н/м²;

λ - коэффициент трения (для кирпичных каналов λ = 0,05);

, Н/м²

2.8 Потери от поворотов:

, Н/м²

ζ - коэффициент местного сопротивления (для вертикального и горизонтального поворотов. в сумме ζ = 2,5).

, Н/м²

3 Потери напора в рекуператоре:

h_p = h'_мсР + h_p^пуч + h"_мсР , Н/м²,

где h'_мсР, h"_мсР и h_p^пуч - потери на два местных сопротивления (расширение и сужение потока), а также на поперечное омывание шахматного пучка труб, Н/м² .

3.1 Температура дыма на выходе из рекуператора:

Т_р' = Т_р - ΔТ_Р = 1159 – 430 = 729, К

3.2 Средняя температура дыма в рекуператоре:

Т_р^ср = (Т_р + Т_р')/2 = (1159+729)/2 = 944, К

3.3 Потери от расширения :

, Н/м²

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного расширения потока ζ = 0,16).

3.4 Потери при поперечном омывании пучка труб:

, Н/м²,

где С - эмпирический коэффициент (С = 1,12);

m - число рядов труб по глубине пучка (m = 14);

при средней t° дыма в рекуператоре 944 К: Δh = 8,0 Н/м² .

, Н/м²,

3.5 Действительная скорость дыма в рекуператоре:

ω^Р = ω_о^Р · Т_Р^ср / 273 = 4·944/273=13,83, м/с ,

где ω_о^Р = 4 м/с.

3.6 Потери от сужения:

, Н/м²

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного сужения потока ζ = 0,26).

4 Потери на участке от рекуператора до шибера:

4.1 Падение температуры на участке:

ΔТ’ = δt’ · L₆=1,5·5,9= 8,85 К,

где δt’ = 1,5 K (соответствует снижению t° в борове по 1,5 К на каждом метре его длины).

4.2 Температура дыма в борове перед шибером:

Т_ш = Т_р' - ΔT' = 729-8,85 = 720,15, К

4.3 Средняя температура дыма на участке:

Т^ср = (Т_р' + Т_ш) / 2 = (729+720,15)/2=724,575, К .

, Н/м²;

5 Суммарные потери напора:

h_Σ= h_п^B + h_б+ h_p + hтр'= 44,98+47,61+18,71+2,25=113,55 Н/м².

Задача 4

В порядке анализа точности обработки деталей по наружной цилиндрической поверхности d 12 h 10 (-0,07) на автомате отработана партия деталей в количестве 100 шт. и произведены замеры исследуемого размера. Детали этой партии отработаны при одной настройке станка без смены и переналадки инструмента, Конструируемый размер измеряли микрометром группами с интервалами в 0, 01 мм. Таких групп 11. Эти исходные данные приведены в таблице.

Необходимо сопоставить проведенные исследования графически и определить, насколько полученная кривая распределения фактических размеров приближается к теоретической кривой нормального распределения. Рассчитать данные, необходимые для построения кривой нормального распределения.

Методами математической статистики следует определить: меру рассеивания, средний арифметический размер, среднее квадратичное отклонение, вероятность брака в процентах.

Решение

1. Меру рассеивания определим по формуле :

М_р=d_max- d_min =12,02-11,91=0,11 мм

Допуск размера детали равен 0,07. Мера рассеивания превышает допуск, и следовательно при обработке имеет место брак. Определим среднее арифметическое значение размера каждой измеряемой группы. Результаты этого расчёта приведены в табл. 1.

Таблица 1

Исходные данные				Расчётные данные
№ размерной группы	Интервал размеров группы di, мм	Число деталей в группе mi, шт	Средний размер группы diсргр, мм	Произведение граф 3 и 4	Отклонение среднего размера группы от среднеарифметического размера diсргр- dср, мм	Квадратичное отклонение среднего размера группы(diсргр- dср)2	(diсргрdср)2· mi
1	11,91-11,92	1	11,915	11,915	-0,185	0,034225	0,034225
2	11,92-11,93	1	11,925	11,925	-0,175	0,030625	0,030625
3	11,93-11,94	3	11,935	35,805	-0,165	0,027225	0,081675
4	11,94-11,95	5	11,945	59,725	-0,155	0,024025	0,120125
5	11,95-11,96	10	11,955	119,55	-0,145	0,021025	0,21025
6	11,96-11,97	10	11,965	119,65	-0,135	0,018225	0,18225
7	11,97-11,98	10	11,975	119,75	-0,125	0,015625	0,15625
8	11,98-11,99	19	11,985	227,715	-0,115	0,013225	0,251275
9	11,99-12,00	22	11,995	263,89	-0,105	0,011025	0,24255
10	12,00-12,01	15	12,005	180,075	-0,095	0,009025	0,135375
11	12,01-12,02	5	12,015	60,075	-0,085	0,007225	0,036125

Определим среднеарифметический размер деталей как:

dср=Σ diсргр · mi/ Σ mi = 1210,075/100 = 12,10

Определим среднее квадратичное отклонение:

2. Построение кривых распределения

3. Определение вероятности брак

Таблица2

Вид брака	Определение zi	Определение Фi	Определение возможного брака, %
исправимый	z1=(des-dcp)/σ=(12-12,1)/0,1216=0,82	0,291	20,9
неисправимый	z2=(dei-dcp)/σ=(11,93-12,1)/0,1216=1,39	0,4861	1,39

В итоге годных деталей 77,71 %, Исправимого брака 20,9%. Неисправимого брака 1,39%.