Технологические линии и комплексы прокатного цеха (стр. 4 из 7)
(5.14)где ωвi – угловая скорость вращения валка (таблица 5.8),
Мномi – номинальный момент клети, Мном1 = 1,31 МНм (таблица 5.7).
, (5.15) 
- скорость прокатки валков, 
= 0,2 м/с, (таблица 5.8) 
- радиус i – го валка i – ой клети, R1 = 0,45 м (таблица 5.1)По формуле (5.15) и (5.14):
Таблица 5.8 Значения
, 
, Nдвi для заготовки 110 
110 мм | № клети | , м/с | ,с | Nдвi, МВт |
| 1 | 0,2 | 0,44 | 0,57 |
| 2 | 1 | 2,22 | 2,95 |
| 3 | 1,5 | 3,33 | 3,59 |
| 4 | 2 | 4,44 | 4,96 |
| 5 | 2,5 | 7,14 | 4,52 |
| 6 | 3 | 8,57 | 5,60 |
| 7 | 3,5 | 10,00 | 5,24 |
| 8 | 4 | 11,43 | 6,17 |
| 9 | 4,5 | 12,86 | 5,41 |
| 10 | 5 | 14,29 | 6,18 |
| 11 | 5,5 | 22,00 | 4,40 |
| 12 | 6 | 24,00 | 4,93 |
| 13 | 6,5 | 26,00 | 4,11 |
| 14 | 7 | 28,00 | 4,54 |
5.1.2 Определение параметров для заготовки 250 250 мм
Для этой заготовки проведём аналогичный расчёт.
Определение обжатия по каждой клети, используя формулу (5.1) [1, с. 27]:
Данные по обжатию на всех 14 клетях для заготовки 250
250 мм сведем в таблицу 5.9Таблица 5.9 Режимы обжатия заготовки 250
250 мм | № клети | Δhгор | Δhвер. | hгор | hвер |
| 0 | 0,37 | 0,37 | ||
| 1 | 0,037 | 0,333 | ||
| 2 | 0,037 | 0,333 | ||
| 3 | 0,027 | 0,306 | ||
| 4 | 0,027 | 0,306 | ||
| 5 | 0,027 | 0,279 | ||
| 6 | 0,027 | 0,279 | ||
| 7 | 0,027 | 0,250 | ||
| 8 | 0,027 | 0,250 |
Определим Ki – константу уравнения пластичности металла, испльзуя формулу (5.4), [1, с. 31]:
.Остальные значения для 14 клетей сведём таблицу 5.10
Таблица 5.10 Значения Ki и σi для заготовки 250
250 мм. | № клети | Ki | σтi, МПа |
| 1 | 92 | 80 |
| 2 | 95 | 83 |
| 3 | 99 | 86 |
| 4 | 102 | 89 |
| 5 | 106 | 92 |
| 6 | 109 | 95 |
| 7 | 113 | 98 |
| 8 | 116 | 101 |
По формуле (5.6) определим hсрi – ширину заготовки после деформации [1, с. 31]:
Таблица 5.11 Значения обжатий hпред, hпос, hср для заготовки 250
250 мм | № клети | hпред, м | hпос, м. | hср, м |
| 1 | 0,370 | 0,333 | 0,352 |
| 2 | 0,370 | 0,333 | 0,352 |
| 3 | 0,333 | 0,306 | 0,320 |
| 4 | 0,333 | 0,306 | 0,320 |
| 5 | 0,306 | 0,279 | 0,293 |
| 6 | 0,306 | 0,279 | 0,293 |
| 7 | 0,279 | 0,25 | 0,265 |
| 8 | 0,279 | 0,25 | 0,265 |
Определим длину очага деформации металла при прокатке по формуле (5.7), [1, с. 27]:
Определим коэффициент, который характеризует поведение металла при прокатке (учитывает тип профиля) из формулы (5.5):
Таблица 5.12 Значения Δhрасч., li, nki для заготовки 250
250 мм | № клети | Ri, м | Δhрасч.. | li, м | nki |
| 1 | 0,350 | 0,0370 | 0,114 | 1,7 |
| 2 | 0,350 | 0,0370 | 0,114 | 1,7 |
| 3 | 0,250 | 0,0270 | 0,082 | 2,1 |
| 4 | 0,250 | 0,0270 | 0,082 | 2,1 |
| 5 | 0,250 | 0,0270 | 0,082 | 1,9 |
| 6 | 0,250 | 0,0270 | 0,082 | 1,9 |
| 7 | 0,250 | 0,0270 | 0,082 | 1,8 |
| 8 | 0,250 | 0,0270 | 0,082 | 1,8 |
Составив пропорцию, по формуле (5.2) рассчитаем среднее давление металла на валках (5.3):
Определим силу прокатки на валках по формуле (5.8), [2, с. 26]:
Таблица 5.13 Значения Pср, P для заготовки 250
250 мм | № клети | Pср, МПа | P, МН. |
| 1 | 157 | 6,3 |
| 1 | 2 | 3 |
| 2 | 163 | 6,5 |
| 3 | 205 | 5,4 |
| 4 | 212 | 5,6 |
| 5 | 203 | 4,9 |
| 6 | 210 | 5,0 |
| 7 | 199 | 4,3 |
| 8 | 205 | 4,5 |
Определим момент прокатки и плечо приложения силы P аналогично формулам (5.9) и (5.10), [1, с. 63]:
Таблица 5.14 Значения ai, Mпрi для заготовки 250
250 мм | № клети | ai, м | Mпрi, МНм. |
| 1 | 0,0569 | 0,71 |
| 2 | 0,0569 | 0,74 |
| 3 | 0,0411 | 0,44 |
| 4 | 0,0411 | 0,46 |
| 5 | 0,0411 | 0,40 |
| 6 | 0,0411 | 0,41 |
| 7 | 0,0411 | 0,36 |
| 8 | 0,0411 | 0,37 |
Определим момент трения в подшипниковых узлах по формуле (5.11) [1, с. 231]:
Определим момент холостого хода клети по формуле (5.12) [1, с. 64]:
Определим номинальный момент по формуле (5.13) [1, с. 64]:
Таблица 5.15 Значения dшi, Mтрi, Мх.хi, Мномi для заготовки 250
250 мм | № клети | dшi, м | Mтрi, МНм | Мх.хi, МНм | Мномi, МНм |
| 1 | 0,3 | 0,228 | 0,011 | 0,95 |
| 2 | 0,3 | 0,237 | 0,012 | 0,99 |
| 3 | 0,2 | 0,130 | 0,007 | 0,58 |
| 4 | 0,2 | 0,135 | 0,007 | 0,60 |
| 5 | 0,2 | 0,118 | 0,006 | 0,53 |
| 6 | 0,2 | 0,122 | 0,006 | 0,54 |
| 7 | 0,2 | 0,105 | 0,005 | 0,47 |
| 8 | 0,2 | 0,108 | 0,005 | 0,48 |
Определим угловую скорость вращения валка и мощность двигателя по формулам (5.15) и (5.14), [1, с. 63]:
Таблица 5.16 Значения
, , Nдвi для заготовки 250 250 мм | № клети | , м/с | ,с | Nдвi, МВт |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 1 | 0,2 | 0,57 | 0,55 |
| 2 | 1 | 2,86 | 2,83 |
| 3 | 1,5 | 6,00 | 3,47 |
| 4 | 2 | 8,00 | 4,79 |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 5 | 2,5 | 10,00 | 5,25 |
| 6 | 3 | 12,00 | 6,51 |
| 7 | 3,5 | 14,00 | 6,51 |
| 8 | 4 | 16,00 | 7,67 |
5.2 Вспомогательное оборудование
Все механизмы, применяемые в прокатных цехах для выполнения различных вспомогательных операций, сопровождающих процесс обработки прокатных изделий, полуфабрикатов и исходных материалов, можно разделить на две группы: 1) транспортирующие, обеспечивающие перемещение исходных материалов, полупродукта и готовых изделий (подачу слитков, блюмов, слябов, заготовки, горячекатаных рулонов к станам, передачу их к различным агрегатам и к рабочим валкам прокатного стана, уборку металла от стана после прокатки и т. д.); 2) обрабатывающие, работа которых связана с проведением операций, не относящихся непосредственно к деформации металла, но технологически необходимых для последующей обработки его.