Удосконалення технології виробництва товстолистової сталі в умовах стану 2250 ВАТ "АМК" з метою підвищення якості (стр. 9 из 18)

Час підйому валу рівний 3,99 секунди.

Сумарний час пауз рівний 2,77 секунди.

Цикл прокатки рівний 38,6 секунди.

Таблиця 3.7 – Енергосилові параметри прокатки в кліті «Кварто»

№ проходу	Висота задавємої смуги, h,, мм	Середня висота, Нср, мм	Середня ширина, Вср, мм	Обтиснення, Δh, мм	Довжина осередку деформації, ld, мм	Середній ступінь деформації, ε, %	Середня швидкість деформації, U, 1/с	Температура по проходах, ТºС	Межа плинності, σТ, Н/мм2	Показник m=ld/Нср	Коефіцієнт напруженого стану, nσ	Показник n=Bcp/Нср	Середній питомий тиск, Рср, Н/мм2	Повний тиск прокатки, Р, МН	Момент прокатки, М, МН·м
1	16	13,5	2104	5	40,8	31,3	10,82	1040	128,09	3,02	1,51	155,9	221,7	19,02	0,73
2	11	9	2104	4	36,5	36,4	15,06	1030	140,27	4,05	1,76	233,8	284,4	21,82	0,76
3	7	6	2104	2	25,8	28,6	18,00	1015	142,97	4,30	1,82	350,7	300,0	16,28	0,41
4	5	4,5	2104	1	18,2	20,0	19,70	990	145,12	4,05	1,76	467,6	294,2	11,29	0,21
5	4	4	2104	0	0,0	0,0	0,00	945	0,00	0,00	0	0,0	0,0	0,00	0,00

Таблиця 3.8 – Перевірка на нагрів двигунів кліті «Кварто»

№ проходу	Момент прискорення без металу, Мр, МН·м	Момент прискорення з металом, МУ, МН·м	Момент при прокатці з пост. швид., Мп, МН·м	Момент уповільнення з металом, Мз, МН·м	Момент при зупинці, МО, МН·м	Мр2·tp	МУ2·tУ	МΘУ2·tΘУ	Мп2·tп	МΘЗ2·tΘЗ	МО2·tО	ΣМi2·ti
1	0,164	0,882	0,73	0,522	-0,196	0,011	1,182	0,856	0,000	0,214	0,020	2,283
2	0,164	0,905	0,76	0,545	-0,196	0,011	1,246	0,902	1,098	0,234	0,008	3,498
3	0,164	0,557	0,41	0,197	-0,196	0,011	0,471	0,341	0,652	0,030	0,001	1,507
4	0,164	0,355	0,21	-0,005	-0,196	0,011	0,192	0,139	0,244	0,000	0,016	0,602
5	0,164	0,150	0,00	-0,210	-0,196	0,011	0,034	0,025	0,000	0,035	0,016	0,121

0,054 3,125 2,263 1,995 0,513 0,062 8,011

0,456

середньоквадратичний момент прокатки рівний:

4 МЕХАНІЧНА ЧАСТИНА

4.1 Розрахунок деформації і міцності валкового вузла

Загальне прогинання робочого валу 4-х валкового стану складається з прогинання опорного валу і власне прогинання, визначуваного сплющенням робочого і опорного валів по поверхні контакту і вигином вільних від смуги торцевих ділянок бочки робочого валу. Таким чином, робочі і опорні вали працюють за різними схемами навантаження.

Визначаємо розподіл зусилля між робочими і опорними валами, враховуючи, що мінімальний діаметр валів після переточування:

, .

Таким чином робочі вали сприймають

від загального тиску на вали при прокатці.

Прогинання опорного валу визначаємо по методиці Целікова А.И. [5]:

де

– діаметр шийки опорного валу;

а – відстань між осями натискних гвинтів;

с – відстань від осі натискного гвинта до краю бочки опорного валу;

– смуга контакту;

і – модулі пружності матеріалу опорного валу.

Під дією зусилля прокатки вали сплющуються в радіальному напрямі. Деформація сплющення досягає великих значень при прокатці тонких смуг.

В наслідок нерівномірності розподілу міжвалкового тиску по довжині бочки, величина зближення осей валів в різних перетинах буде різною. Тому, робочий вал одержує додатковий вигин на величину

Визначаємо різницю прогинання у центрі і у краю бочки:

де

– площа поперечного перетину бочки:

;

Визначаємо різницю прогинання середини і по краю смуги:

Поперечну різнотовщинність визначимо як:

де

– різниця прогинання в середині і у краю смуги;

– величина зближення осей валів в різних перетинах унаслідок нерівномірності розподілу міжвалкового тиску по довжині бочки.

де

– погонне зусилля прокатки,

– коефіцієнт Пуассона,

– підстава натурального логарифму,

що менше допустимого значення для станів гарячої прокатки (0,3 – 1,0 мм) [5].

При розрахунку по спрощеній формулі (спеціальна частина) сумарний прогин опорного та робочого валів:

що також менше допустимого значення.

Тоді різнотовщинність (2.8):

при допустимому значенні – 0,5 мм [1].

Розрахуємо на міцність опорний вал.

Напругу вигину в бочці валу визначаємо по формулі:

де

– момент опору поперечного перетину бочки валу на вигин.

Допустима напруга для сталевих валів