Фасонный резец (стр. 3 из 4)

∑h=t-D+ f_Q=33.05-30+0,55=3,6мм;

принимаем 3,6 мм; f_Q =0,55 мм .

Ширина тела

В≈Ь+(2..6)=8+(2..6)=10..14мм

принимаем В=12.мм.

Ширина зубчатой части Ь_n = Ь_макс - ∂ = 8,027- 0=8,027 мм.

Подача на зуб s_: =0,06мм (табл. 10). Шаг зубцов t=12 мм (табл. 10). Число одновременно работающих зубцов z_t = 6 (табл. 8).

Размеры стружечной канавки (табл. 9):

h₀= 5 мм, r= 2,5 мм, F_а=19.6 мм

Коэффициент заполнения впадины

Передние и задние утлы по табл. 12 и 13:

у = 15° ;α = 4°.

Высота режущего выступа (4) h'_o= 1.25

h₀= 1.25 5 = 6,25 мм; округляем до 9мм по табл. 4. что больше

t - D = 33.05 -30 =3.05мм.

Сила протягивания

Высота сечения по первом зубцу , при [а] = 20 кг мм²для протяжки из быстрорежущей стали

принимаем согласно табл 4 h =18мм

Высота по последнему режущему зубцу

Количество режущих зубцов

принимаем 62 зуба.

Длина режущей части.

Хвостовик плоскийпо табл. 6 с размерами: Н, = h1 =

мм

Напряжение на растяжение в материале хвостовика

Калибрующая часть: высота зубцов Н₅= h, =

мм; количество зубцов (табл. 15) = 4; шаг t_K= t = 12мм;

Длина l=t(z+0.5) =12(4+0.5)=54~50мм; стружечная канавка такая же, как у режущих зубцов; фаска f_K=0,2мм;

Длина гладкой части с учетом, что протяжка будет работать с отключением от станка, составляет

l = l,-l₃+l_c+l_a+l₆+l.+l'₄ Учитывая, что 1₃ = 0;

1_С= 70(приложение 1); 1_а =20мм; 1₄=L + 10мм = 65 +10 = 75 ~ 75мм;

получим

1= 70 + 20 + 8 + 75 =183мм; принимаем 185мм.

Общая длина

L_m = I+1₅+1₆= 185 +744+0 = 929 мм;

округляем до 950 мм; допуск ±2 мм.

Глубина паза в направляющей оправке

H = h,+f_o=18 + 0.59 = 18.59 мм.

Проверка толщины тела оправки по условию :

3. Расчет червячной фрезы для цилиндрических зубчатых колес с эвольвентным профилем

3.1 Исходные данные

Модуль нормальный (m) – 7,0 мм; угол зацепления (αw) – 20; коэффициент высоты головки и ножки зуба (f) – 1,0; коэффициент радиального зазора (с) – 0,25; число зубьев (z) – 18; угол наклона зубьев – 10; направление зубьев – левое; коэффициент коррекции нормальный 0; степень точности – 7 - С; материал – Сталь 40Х; σв – 900 мм/мг; вид фрезерования червячной фрезой – окончательное.

3.2 Выбор профиля зубьев червячной фрезы

Наша фреза класса А, спрофилирована на основе Архимедова червяка. Данный метод профилирования основан на замене криволинейного профиля боковой стороны в осевом сечении эвольвентного червяка на прямолинейный, близкий к нему. В этом случае приближенного профилирования червячных фрез для цилиндрических зубчатых колес с эвольвентным профилем происходит замена эвольвентного основного червяка на Архимедов червяк. Червячные фрезы, спрофилированные приближенно на основе Архимедова червяка, образуют, по сравнению с другими методами приближенного профилирования, наименьшие погрешности профиля зубьев нарезаемых колес в виде небольшого подреза ножки и среза головки, благоприятно влияющие на условие зацепление сопрягаемой пары зубчатых колес. Кроме того, такие червячные фрезы имеют следующие преимущества:

1. Боковые стороны зубьев Архимедовых червячных фрез можно затыловать в радиальном направлении.

2. Для окончательного контроля профиля боковой стороны зубьев Архимедовых червячных фрез разработаны и используются специальные приборы, обеспечивающие высокую и стабильную точность измерения.

При проектировании чистовых червячных фрез для цилиндрических колес с эвольвентным профилем приближенное профилирование на основе Архимедова червяка является предпочтительным.

3.3 Порядок расчета основных конструктивных элементов червячной фрезы

3.3.1. Число заходов (Zзах.)

Число заходов червячной фрезы является одним из факторов, влияющих на производительность при нарезании цилиндрических колес. На выбор числа заходов червячных фрез влияет степень точности нарезаемых колес и их размеры (число зубьев и модуль). Червячные фрезы, особенно чистовые, проектируются однозаходными. Принимаем Zзах.=1.

3.3.2. Угол подъема винтовой линии по делительному цилиндру (γmo)

Погрешности профиля зубьев нарезаемых колес с эвольвентным профилем, связанные с приближенным профилированием червячных фрез, в значительной степени зависят от величины угла подъема винтовой линии по делительному цилиндру фрез. С увеличением угла подъема винтовой линии по делительному цилиндру величина погрешности профиля зубьев нарезаемых колес возрастает. Вследствие этого для чистовых червячных фрез величина угла подъема винтовой линии по делительному цилиндру принимается не выше 6 градусов 30 минут. Принимаем γmo=4,45 градуса.

3.3.3. Направление винтовой линии по делительному цилиндру.

Выбор направления винтового гребня червячной фрезы зависит от направления зубьев нарезаемых колес. . Принимаем направление винтовой линии по делительному цилиндру – левое.

3.3.4. Наружный диаметр (Dao)

Ориентировочная величина наружного диаметра червячной модульной фрезы определяется по формуле:

мм

В соответствии с ГОСТ 9324-80 Е принимаем Dao=124 мм.

3.3.5. Форма зубьев

Используем так называемую форму б). Она характеризуется следующими признаками: имеет два участка затылованной задней поверхности, образованные по Архимедовой спирали: первый участок со спадом К и второй со спадом К1. Первый (основной) участок затылованной задней поверхности формируется окончательно после термической обработки шлифованием. Второй участок предназначен для обеспечения свободного выхода шлифовального круга при обработке первого и формируется затыловочным резцом до термической обработки. Червячные фрезы с зубьями по форме б) характеризуются повышенной точностью размеров профиля и стойкостью. Форма б) зубьев применяется в конструкциях червячных фрез для чистовой и окончательной обработки зубьев нарезаемых колес до 8-й степени точности.

3.3.6. Число зубьев фрезы в торцевом сечении (Zo)

Число зубьев фрезы в торцевом сечении влияет на количество резов, формирующих боковую сторону зубьев нарезаемых колес. Для повышения точности профиля зубьев нарезаемых колес и производительности обработки предпочтительно принимать максимально допустимое число зубьев.

Ориентировочное число зубьев в торцевом сечении затылованных червячных фрез для цилиндрических зубчатых колес с эвольвентным профилем определяется по формуле:

;

Принимаем Zo=9.

3.3.7. Величина спада задней поверхности зубьев фрез К и К1

Величина спада задней поверхности зубьев фрезы на первом участке определяется по формуле:

; αв – задний угол на вершине зубьев (10-12 градусов). . Принимаем К=8,0;

Величина спада задней поверхности зубьев на втором участке принимается равной:

, где β – поправочный коэффициент.

Для фрез общего назначения β=1,2…1,5.

. Принимаем К1=9;

3.3.8.Глубина профиля (ho)

Величина глубины профиля или шлифованная часть зубьев червячных фрез равна:

мм;

3.3.9. Глубина стружечной канавки (Hk)

Размер глубины стружечной канавки определяется в зависимости от формы зубьев червячных фрез.

Для червячных фрез с зубьями по форме б):

мм;