Конструирование электропривода (стр. 3 из 13)
Каркас открытый – объемная металлическая сборная конструкция, предназначенная для установки в специальных электрических помещениях, каркасы имеют ряд конструктивных исполнений по габаритам, способу установки и обслуживания: одностороннего с проходом вне щита; двустороннего с проходом внутри щита; одностороннего прислонного с проходом внутри щита.
Размеры каркасов: высота 2400 мм; длина 400 – 2700 мм (через каждые 100 мм); глубина 600, 1300, 1800, 2000 мм.
Пульты управления электроприводами (ОСТ 16.0.684.115-74) имеют девять конструктивных исполнений:
I – пульт с наклонной приставкой для работы сидя;
II – то же для работы стоя;
III – пульт с наклонным столом для работы сидя;
IV, V – то же для работы стоя;
VI, VII – пульт с горизонтальным столом для работы стоя;
VIII – пульт с наклонным столом и горизонтальной приставкой для
работы стоя;
IX - пульт с горизонтальным столом и горизонтальной приставкой для работы стоя;
X – пульт навесной;
XI – вставка угловая напольная.
В промышленности находит применение и новая серия пультов из модульных объемов, которая имеет лучший эстетический вид, дает возможность из ограниченного количества модулей набирать более 60 различных видов пультов. В пульт-стойку устанавливается поворотная рама с встраиваемыми каркасами.
Конструкции пятого порядка. Отдельные функциональные устройства
- реакторы);
управления электроприводами объединяются в комплектное устройство, собранное в единый крупноблочный щит.
Из рам и каркасов собираются открытые щиты, из шкафов управления – защищенные, из ящиков – многоящичные щиты.
При длине щита более 4 м щит изготавливается виде отдельных секций, максимальная длина которых до 4 м.
1.5. Выбор сечений и типов проводов и шин. Конструирование электрического монтажа
Выбор сечений проводов производится по допустимому нагреву по таблице 1.5 и условиям их механической прочности.
При выборе по нагреву для проводов с резиновой или пластмассовой изоляцией применяется условие при котором нагрев жил не должен превышать, как правило, +65
при окружающей температуре воздуха 25 .В качестве расчетной токовой нагрузки для проверки сечения проводников по нагреву следует принимать токовую нагрузку, приведенную к продолжительному режиму.
При этом для медных проводников сечением до 6 мм
токовые нагрузки принимаются, как для установок с продолжительным режимом работы. Для сечений более 10 мм при кратковременном, повторно-кратковременном и тому подобных режимах работы электроприемников токовые нагрузки принимаются путем умножения на коэффициент 0.875/ 
, где ПВ – продолжительность включения, выраженная в относительных единицах. При длительности включения более 4 мин, а также при перерывах недостаточной длительностимежду включениями наибольшие допустимые токовые нагрузки следует определять, как для установок с продолжительным режимом работы.
При отклонении температуры окружающего воздуха от +25
токовыенагрузки принимаются с учетом поправочного коэффициента (таблица 1.6).
Таблица 1.5.
| Сечение токопроводящей жилы, мм | Токовые нагрузки, А | ||||
| Провода, проложенные открыто | Провода, проложенные в комплектном устройстве | ||||
| по панели | в клицах | в коробе | в жгуте | ||
| 0.5 | 11 | 10.3 | 9.5 | 8.7 | 7.8 |
| 0.75 | 15 | 14 | 13 | 11.8 | 10.7 |
| 1.00 | 17 | 16 | 14.8 | 13.4 | 12 |
| 1.50 | 23 | 21 | 20 | 18 | 16.5 |
| 2.50 | 30 | 28 | 26 | 24 | 21.5 |
| 4 | 41 | 38 | 36 | 32 | 29 |
| 6 | 50 | 47 | 43 | 40 | 35 |
| 10 | 80 | 75 | 70 | 63 | 57 |
| 16 | 100 | 94 | 87 | 79 | 71 |
| 25 | 140 | 130 | 120 | – | – |
| 35 | 170 | 160 | – | – | – |
| 50 | 215 | 200 | – | – | – |
| 70 | 270 | 250 | – | – | – |
| 95 | 330 | – | – | – | – |
| 120 | 385 | – | – | – | – |
При выборе сечения проводов необходимо также учитывать допустимые
падения напряжения в проводах. Так, для цепей измерения напряжения они не должны превышать – 1.5%, для цепей питания – 3%, для цепей оперативноготока – 10%. Завышение сечения провода, особенно в устройствах с бесконтактными полупроводниками и интегральными элементами, может привести к возникновению паразитных емкостных связей.
Таблица 1.6. Поправочный коэффициент.
| Отклонения от температуры среды, | Поправочный коэффициент |
| -5 | 1.32 |
| 0 | 1.27 |
| +5 | 1.22 |
| +15 | 1.12 |
| +25 | 1.00 |
| +35 | 0.87 |
| +45 | 0.71 |
По условиям механической прочности медные жилы кабелей и проводов, непосредственно присоединяемые к винтовым зажимам аппаратов и приборов способом образования кольца из жилы, должны иметь сечения не менее 1.5 мм
,для неответственных цепей – не менее 1 мм
. К аппаратам, имеющим втычное подсоединение прямой жилой провода, допускается монтаж сечением до 0.75 мм . Присоединение к винтовым зажимам проводов и кабелей сечением менее 0.75 мм допускается только с помощью наконечников, обжимающих провод по изоляции.Для НКУ с бесконтактной электронной аппаратурой, где соединения выполняются пайкой или с помощью наконечников, монтаж может выполняться многожильным медным проводом сечением до 0.35 мм
. Монтаж электронных блоков допускается выполнять проводом до 0.2 мм .Электрический монтаж в НКУ может быть выполнен одним из следующих способов:
- панельный – одножильным проводом с раскладкой виде плоского жгута, закрепленного скобами к панели;
- объемный – пучками многожильных проводов, связанных в жгуты, закрепленные скобами к металлоконструкции;
- с прокладкой в коробках или клицах;
- свободный – хаотичный монтаж проводов между аппаратами и блоками (Х-монтаж);
- шинами.
При жгутовом монтаже провода укладываются в пучки и связываются перешивалками.
Выбор сечений шин по нагреву длительной токовой нагрузкой производится из расчета допустимой температуры их нагрева до +70
притемпературе окружающего воздуха +25
. За длительную токовую нагрузку при выборе шин выводных цепей, сборных шин полупроводниковых преобразовательных устройств принимаются номинальное значение выпрямленного тока, а для релейно-контакторных устройств – значение тока коммутационного аппарата, установленного в данной цепи.Нагрузки приведены для шин прямоугольного сечения, расположенных на ребро. При расположении их плашмя токовые нагрузки должны быть уменьшены на 5% для шин шириной до 60 мм
и на 8% для шин шириной более 60 мм .Устойчивость шин к динамическим воздействиям токов короткого замыкания оказывает влияние на прочность конструкции, выбор расстояний между шинами, их взаимное расположение и способ механического крепления.
В комплектных устройствах напряжением до 1000 В из-за небольшой
длительности токов короткого замыкания расчет шин на термическую стойкость не производится.
Расчет шин на электродинамическую стойкость должен производится из условий, что максимальные механические напряжения в медных шинах не будут превосходить 140 МПа.
Расчет однополостных медных шин производится по формулам. От взаимодействия токов короткого замыкания между фазами усилие в шине, Н,
,где l – длина пролета шин между точками их опоры, м; a – расстояние между осями фаз, м;
- ударный ток трехфазного короткого замыкания.Максимальный изгибающий момент шины,
, 
.Напряжение в материале шин, Па,
,где W – момент сопротивления шин, равный для прямоугольного сечения, м
: 
.Максимально допустимая длина пролета для медных шин, м
.