Выбор состава релейной защиты блока генератор-трансформатов электростанции, обеспечивающего его защищённость (стр. 7 из 11)
(2.69)где:
- минимальная МДС срабатывания реле (для реле РНТ-566 
).Определяется уточнённое значение тока срабатывания защиты исходя из фактически установленного числа витков рабочей обмотки реле
по выражению: 
(2.70)Определение чувствительности защиты.
Чувствительность защиты при повреждении в защищаемой зоне оценивается коэффициентом чувствительности
, который определяется отношением минимального тока короткого замыкания к току срабатывания защиты: 
(2.71)где:
- периодическая составляющая ( 
) минимального тока металлического короткого замыкания в защищаемой зоне. 
(2.72)2.8 Резервная дифференциальная защита энергоблока
Основные положения по расчёту резервной дифференциальной защиты блока, выполненной на реле типа ДЗТ-21.
Расчёт рабочей цепи защиты включает в себя определение минимального тока срабатывания защиты и выбор ответвлений трансреактора, а также ответвлений выравнивающих автотрансформаторов при их наличии. Минимальный ток срабатывания защиты выбирается по большему из двух условий:
-отстройки от броска намагничивающего тока при включении ненагруженного трансформатора блока под напряжение по выражению (2.40);
-отстройки от максимального тока короткого замыкания за трансформатором собственных нужд:
(2.73)где:
- коэффициент отстройки, принимается равным 1,5; 
- периодическая составляющая тока трёхфазного металлического короткого замыкания на выводах одной из обмоток трансформатора собственных нужд в максимальном режиме работы станции и системы. 
(2.74)Для резервной дифференциальной защиты допускается загрубление по сравнению с основной, поскольку она предназначена для быстрой ликвидации коротких замыканий на ошиновке высокого и низкого напряжения блока и не предназначена для защиты от межвитковых коротких замыканий. Определяются вторичные номинальные токи в плечах защиты по выражениям (2.41) и (2.42).
При необходимости установки во вторичной цепи дополнительных трансформаторов тока со стороны высокого и низкого напряжения (повышающих автотрансформаторов тока типа АТ-31-У3 и понижающих автотрансформаторов тока типа АТ-32-У3 ) коэффициент трансформации последних выбирается таким образом, чтобы значение тока
, подающегося на защиту от автотрансформатора, находилось в диапазоне номинальных токов трансреактора(2,5 - 5,0А): 
где:
-номинальный ток ответвления, присоединяемого к трансреактору, равный 3 А; 
-номинальный ток ответвления, присоединяемого к трансреактору, равный 5 А; 
- ток ответвления, присоединяемого к трансформаторам тока, ближайший больший тока 
. 
- ток ответвления, присоединяемого к трансформаторам тока, ближайший меньший тока 
.Определяется рабочий вторичный ток
, подающийся на защиту со стороны высокого напряжения трансформатора блока с учётом автотрансформаторов тока, установленных в этих цепях, и номинальный ток ответвления трансреактора: 
(2.75)Определяется рабочий вторичный ток
, подающийся на защиту со стороны низкого напряжения трансформатора блока с учётом автотрансформаторов тока, установленных в этих цепях, и номинальный ток ответвления трансреактора: 
(2.76)Выбираются ответвления трансреактора рабочей цепи для стороны высокого напряжения. Номинальный ток ответвления трансреактора
выбирается ближайшим меньшим по отношению к вторичному номинальному току 
: 
(2.77) 
(ответвление 6)Для стороны низкого напряжения номинальный ток ответвлений трансреактора определяется по выражению:
(2.78)Принимается
=3А (ответвление 5 )Определение уставки резистора R13.
Уставка реле защиты
выставляется переменным резистором R13. Выбор уставки сводится к определению для каждого плеча защиты минимального тока срабатывания реле 
, выраженного в долях номинального тока выбранного ответвления трансреактора. При этом следует учитывать наличие автотрансформаторов тока в цепях защиты. Далее для каждого плеча защиты определяется относительное значение минимального тока срабатывания защиты: 
(2.79) 
(2.80)В случае значительных расхождений
для отдельных плеч защиты рекомендуется уточнить выравнивание токов автотрансформаторами. Уставка защиты 
принимается равной наибольшему значению, полученному по (2,73) выставляется с помощью резистора R13. Расчёт цепи торможения включает в себя определение ответвлений на выходных трансформаторах тока тормозной цепи и расчёт коэффициента торможения. Номинальные токи ответвлений трансформаторов тока цепи торможения выбираются ближайшими большими подведённых к защите токов 
или 
и 
для ТLА2: 
(2.81) 
(ответвление 3)для ТLА1:
(2.82) 
(ответвление 6)Ток начала торможения (длина горизонтального участка тормозной характеристики) определяется так же, как для основной дифференциальной защиты трансформатора блока. С целью повышения чувствительности защиты к межвитковым коротким замыканиям в трансформаторе рекомендуется принимать длину горизонтального участка тормозной характеристики
. Коэффициент торможения определяется при внешнем трёхфазном коротком замыкании на стороне высокого напряжения блока по условию отстройки защиты от максимального значения тока небаланса. При этом расчётным является короткое замыкание за одним из выключателей высокого напряжения, через который протекает максимальный суммарный ток системы и защищаемого блока. В этом случае погрешности трансформаторов тока в цепи указанного выключателя создают максимальные токи небаланса. Ток в рабочей цепи защиты принимается равным току небаланса согласно (2.60),