Коэффициент долговечности

находится по формуле [ф. 3.14]:

но не менее 1,
где

– показатель степени [с. 14];

– базовое число циклов перемены напряжений, N
Flim = 4×10
6 циклов;

– суммарное число циклов перемены напряжений, уже определены:

циклов,

циклов.
Так как

и

, то

.
Предел выносливости при отнулевом цикле изгиба

, выбирается в зависимости от способа термической или химико-термической обработки [приложение 2]:
для шестерни с объемной закалкой из стали марки 40ХН

= 580 МПа, для колеса с улучшением стали марки 40ХН

=1,75*300;

= 525 МПа.
Коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки

, так как одностороннее приложение нагрузки [c. 34].

Тогда:

3.2 Определение расчетного изгибного напряжения
Расчетом определяют напряжение в опасном сечении на переходной поверхности зуба для каждого зубчатого колеса.
Выносливость зубьев, необходимая для предотвращения усталостного излома зубьев, устанавливают сопоставлением расчетного местного напряжения от изгиба в опасном сечении на переходной поверхности и допускаемого напряжения [ф. 5.1]:

.
Расчетное местное напряжение при изгибе определяют по формуле, МПа:

,
где Т – крутящий момент, Н*м;
m – нормальный модуль, мм;
z – число зубьев;

– коэффициент ширины зуба по диаметру (опреден ранее);

– коэффициент, учитывающий форму зуба и концентрацию напряжений;

– коэффициент, учитывающий влияние наклон зуба;

– коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев;

– коэффициент нагрузки.
Коэффициент

, учитывающий форму зуба и концентрацию напряжений, определяется по формуле [ф. 3.17]:

,
где x3 = x4 = 0 – коэффициенты смещения;

,

– так как шестерни прямозубые. Тогда:

;

.
Так как

>

,
то дальнейший расчет будем проводить для колеса.
Коэффициент
, учитывающий влияние угла наклона зубьев, для прямозубых колес равен 1. Коэффициент

, учитывающий перекрытие зубьев, берется равным 1.
Коэффициент нагрузки

принимают по формуле [ф. 5.6]:
, где
– коэффициент, учитывающий внешнюю динамическую нагрузку (не учтенную в циклограмме нагружения);
– коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении до зоны резонанса;
– коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий;
– коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями. Коэффициент, учитывающий внешнюю динамическую нагрузку [т. 4.2]:

= 1.
Динамический коэффициент

определен по таблице 5.1.
Коэффициент

, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий, определяется по графику [р. 3.5], в зависимости от коэффициента

:

= 1,15.
Коэффициент

, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями, берется равным 1.
Таким образом:

.
Тогда:

Сопоставим расчетные и допускаемые напряжения на изгиб:

.
Следовательно, выносливость зубьев при изгибе гарантируется с вероятностью неразрушения более 99 %.
При действии максимальной нагрузки

наибольшее за заданный срок службы контактное напряжение

не должно превышать допускаемого

[ф. 4.14] :

Напряжение

[ф. 4.15] :

,
где

– коэффициент внешней динамической нагрузки при расчетах на прочность от максимальной нагрузки (см. приложение 4).

=1.

Допускаемое контактное напряжение при максимальной нагрузке, не вызывающее остаточных деформаций или хрупкого разрушения поверхностного слоя

, зависит от способа химико-термической обработки зубчатого колеса и от характера изменения твердости по глубине зуба. Для зубчатых колес, подвергнутых улучшению или закалке принимают [ф. 4.16]:

;
где

– предел текучести, Мпа.
Для стали 40ХН с закалкой

=1400 МПа;
Для стали 40ХН с улучшением

=600 МПа.
487,11 < 1680, зн. условие выполнено.
Прочность зубьев, необходимая для предотвращения остаточных деформаций, хрупкого излома или образования первичных трещин в поверхностном слое, определяют сопоставлением расчетного (максимального местного) и допускаемого напряжений изгиба в опасном сечении при действии максимальной нагрузки [ф. 5.16] :

.
Расчетное местное напряжение

МПа, определяют по формуле[ф. 5.17] :