Редуктор коническо-цилиндрический (стр. 2 из 4)

V(V)=(v₁ d_m1)/(2000) = 3,04

Уточнение степени точности, коэффициента g_- Степень точности коэффициент нагрузки

Частные коэффициенты нагрузки.

K_Hb(KHB) = 1+C_H(b_w/d_w1)^YH = 1,208

K_Fb(KFB) = 1 + C_H(b_w/d_w1)^YF = 1,419

Удельная расчетная окружная сила

W_Ht (WHT) = (2000*T₁ K_Hb K_HV)/(b_wd_m1) = (2000 * 29,585*1.208*1.208)/(38 * 60.89) = 37.9

Расчетное контактное напряжение dн (REALH) = Z_M*Z_H* [(W_Ht [Z₁²+Z₂²]^1/2)/(0.85d_m1Z₂)]^1/2 = 275 * 1.77 * [(37.9*[23² + 84²]^1/2)/(0.85*60.89 * 84)] =431.02

Условие прочности на контактную выносливость.

dн/[d]_H =431.02/441.82 = 0.97 – условие прочности соблюдается

Недогрузка по контактной прочности

Ddн(DSIGH) = (1-dн/[d]_H) * 100% = 2.44%

Ширина колеса b₂ и ширина шестерни b₁. b₂ = b₁ = b_w = 38

Проверочный расчет на изгиб:

Коэффициенты формы зубьев (выбирают в соответствии из таблицы в соответствии с коэффициентами

Z₁Z₂) У_F1(УF1) = 3.9;

У_F1(УF1) =3.6;

Z_v1(ZETV1) = Z₁/sin(d₂) = 23/sin (74.688) = 23.8; Z_v2(ZETV2) = Z₂/cos(d₂) = 84/ cos (74.688) = 318.12;

Частные коэффициенты нагрузки при изгибе

K_FB (KFB) = 1+C_F(b_w/d_w1)^YF = 1+0.162 (38/60.89)^1.37 = 1.419; K_FV (KFV) =1 +(K_HV - 1)*(d_F K_Ha K_Hb)/(d_H K_Fa K_Fb) = 1+(1.208–1)()/() = 1.424

Удельная расчетная окружная сила при расчете на изгиб

W_Ft (WFT) = (2000 T₁ K_FB K_FV)/(b_w d_m1) = (2000 * 29,585 * 1.419 * 1.424)/(60.89*38) = 53.38

Средний модуль

m_tm (MODM)= d_m1/Z₁ =60.89/23 = 2.56

Расчетные напряжения изгиба для зубьев шестерни

d_F1 d_F2. d_F1(REALF1) = (У_F1 * W_Ft)/(0.85m_te) = (3.94 * 53.38)/(0.85*2.56) = 96.50; d_F2 (REALF2) = (У_F2 * W_Ft)/(0.85m_te) = (3.6 * 53.38) / (0.85 * 2.56) = 88.19

Расчет цилиндрической косозубой передачи

Приближенное значение начального диаметра шестерни.

d_w1=

66.74; K₁(COEF1) = 13.446; K₂ =0.84

Окружная скорость вращения зубчатых колес

V(V1) =

= 0.91 (8,9)

Частные коэффициенты нагрузки при расчете на контактною прочность

K_Ha = mV + l = 0.00814*0.91+1.051 = 1.111; K_HB(KHB1) =

1.059; K_HV(KHV1) = =1.012

Утоненное значение начального диаметра шестерни

d_w1(DW12) =

= 65.69

Предварительное значение рабочей ширины зубчатого венца

b_w(BW1) = Y_bdd_w1 = 0.64*65.69 = 52.55; BW = BW2=BW1 = 53;

Межосевое расстояние

a_w (AW1) = 0.5d_w1(U+1)=0.5*65.69 (0.64+1) = 161.17; AW = 160;

Модуль, угол наклона зубьев В и числа зубьев шестерни Z₁ и колеса Z₂

m(MOD1) = 0.02a_w = 3.2; MOD = 3;

0.17; b₁(BETA1)=10.243; Z_å1 (ZETE1)= =104.97; Z_å = 104; b= =12.8384; Z₁ (ZET11)= =21.19; ZET1 = 21; Z₂(ZET2) = Z_å - Z₁ =83

Реальное передаточное число и его отклонение от выбранного значения

U_д (UREAL)=

=3.95; DU(DELTU)= = 1.16;

Геометрические размеры зубчатых колес:

d_w1(DW1) =(mZ₁)/(cosB) =

d_w2(DW2) = (mZ₂)/(cos B) =

d_a1(DA1) = d_w1 + 2m =

d_a2(DA2) = d_w2 + 2m =

Проверочный расчет на контактную прочность

V(V) =

0.89

Уточнение степени точности

m=0.00814; l = 1.051; g₀=8;

Частные коэффициенты нагрузки

K_Ha = mV + l = 0.00814*0.91+1.051 = 1.111; K_HB(KHB1) =

1.061; K_HV(KHV1) = = 1.011

Удельная расчетная окружная сила

W_Ht(WHT)=

=73.23

Расчетное контактное напряжение

Z_M(ZM)=275; Z_H(ZH)=1.764Cosb^0.872= 1.728; Z_E (ZE)=

=0.779; E_b = 1.25; E_a = 1.647; d_H(REALH) = Z_M Z_H Z_E* =441.22;

Условие прочности на контактную выносливости

Недогрузка на контактной прочности

Dd_H (DSIGH)=

;

Ширина колеса b₂ и ширина шестерни

b₁. b₂(B2) = b_w = 53; b₁(B11)=b₂+0.6*

=53+0.6 =57.37; (B1)=58;

Проверочный расчет на изгиб:

Коэффициенты формы зубьев шестерни и колеса

Z_V1(ZETV1)=

22.66; Z_V2(ZETV2)= 89.55; Y_F1(YF1) = 3.98; Y_F2(YF2)=3.6;

Частные коэффициенты нагрузки при расчете на изгиб

K_Fb (KHB) =

= 1.123; K_FV(KFV)= =1.034;

Удельная расчетная окружная сила при расчете на изгиб

W_Ft(WFT) =

= 71.44

Расчетные напряжения изгиба. Y_E(YEPS)=1; Y_b(YBET) = 0.91

d_F1(REALF1)=

86.08<[d]_F1; d_F2(REALF2)= 77.87<[d]_F2;

Реакции от сил в плоскости от XOZ:

å M_A =0;

F_tl₁-R_bgl₂ =0;

R_bg=(F_tl₁)/l₂ = (1003.92*45.7) 99.5 =461.09

å M_B=0;

F_t(l₁+l₂) – R_agl₂=0;

R_ag= F_t(l₁+l₂) / l₂ = 1003.92 (45.7+99.5)/ 99.5 = 1465.01

Проверка найденных сил:

å X = -1003.92 +1465 – 461.09 = 0

Все силы найдены правильно

Реакции от сил в плоскости YOZ:

å M_a = 0;

F_a1 d_m1/2 – R_bbl₂ – F_r1l₁ = 0;

R_bb=(F_a1 d_m1/2 – F_r1l₁)/l₂ =(96.5 * 27.5 – 352.42 * 45.7)/99.5 =-135.19

å M_b=0;

F_a1d_m1/2 – F_r1(l₁+l₂) – R_abl₂ = 0;

R_ab = (F_a1d_m1/2 – F_r1(l₁+l₂))/l₂ =

(96.50*27.5 – 352.42 (45.7+99.5))/99.5 =-487.61

Проверка полученных результатов:

å Y = 1570.12 – 353.467 -1216.48 = 0;

R_rB=

480,5

R_rA=

1544.02

Построение эпюр моментов

Плоскость YOZ

сечение B: М_x +R_bbx = 0;

М_x = – R_bbx

x=0 -> M_x = 0; x=l₂= 99.5 -> M_x = -13.45

сечение A: M_X +R_bb(x+l₂) – R_ab x = 0

M_X = – R_bb(x+l₂) + R_ab x

M_x = x(R_ab – R_bb) – Rl₂

x =0 -> M_x = -13.45; x=l₁= 45.7 ->M_x = 2.65

Горихзонтальная плоскость XOY

сечение B М_x = 0;

сечение A M_X = R_agl₂ = 1465.01*99.5 = 145.7

сечение E M_x = R_agl₂ -F_t(l₁+l₂) =145.7 – 145.7 = 0;

Расчет промежуточного вала:

Реакции опор в плоскости XOY:

å M_A =0;

R_bg(l₁+l₂+l₃) – F_t2*l₁ – F_t1(l₁+l₂)=0;

R_bg=(F_t2*l₁ + F_t1(l₁+l₂))/(l₁+l₂+l₃) = 2333.8

å M_B=0;

R_ag(l₁+l₂+l₃) +F_t1*l₃ +F_t2(l₂+l₃) =0;

R_ag = (-F_t1*l₃ – F_t2(l₂+l₃))/(l₁+l₂+l₃) = -1928.79

Проверка найденных сил:

å X = -1928.79–2333.8 +3258.69+1003.92 = 0

Реакции опор в плоскости ZOY:

å M_A =0;

– F_a2*d₁/2+F_r2*l₁-F_r1*(l₁+l₂) – F_a1*d₂/2 – R_bb*(l₁+l₂+l₃) =0;

R_bb=(-F_a2*d₁/2+F_r2*l₁-F_r1*(l₁+l₂) – F_a1*d₂/2)/(l₁+l₂+l₃) = -977.96

å M_B=0;

– F_a2*d₁/2 – F_r2*(l₂+l₃)+F_r1*l₃ – F_a1*d₂/2 – R_ab*(l₁+l₂+l₃)=0;

R_ab = (-F_a2*d₁/2 – F_r2*(l₂+l₃)+F_r1*l₃ – F_a1*d₂/2)/(l₁+l₂+l₃) = 141.99

Проверка найденных сил:

å X = 141.99 +977.96+96.5–1216.48 = 0

R_rB =

=2530.38;

R_rA =

= 1934