Реконструкция котла - утилизатора КСТ-80 (стр. 18 из 24)
Для выбора плавких вставок предохранителей ответвлений, ведущих к одиночному электродвигателю с легким пуском ток вставки Iпл.вст, А, определится:
Iпл.вст ≥ Iпуск/2,5 - для насосов и вентиляторов;
Iпл.вст ≥ 1,2×Iсв×
- для сварочного аппарата;Iпл.вст ≥ Iпуск/1,6 - для кранов.
Результаты расчета сведены в таблицу 25.
2.6.5 Выбор автоматических выключателей
Условия выбора автоматических выключателей следующие:
Iном.автомата.≥ Iр
Iср.тепл.расц.≥ Iном.двиг
Iср.эл.маг.расц.≥ 1,25×Iпуск
Результаты расчета сведены в таблицу 26.
2.6.6 Выбор мощности трансформаторов цеховой подстанции
Ориентировочная мощность трансформатора Sор.т., кВА, определяется:
, (44)где Sр.ц - расчетная мощность цеха, кВА;
N - число трансформаторов на подстанции;
kз - коэффициент загрузки трансформатора.
кВАВыбираем для установки на цеховой подстанции трансформаторы типа ТСЗ-630, 2 шт.
Определяем минимальное число цеховых трансформаторов, Nmin, одинаковой мощности, предназначенных для питания технологически связанных нагрузок:
, (45)где Pр.ц - расчетная нагрузка цеха, кВт;
- коэффициент загрузки трансформаторов в нормальном режиме; 
- добавка до ближайшего целого числа. 
шт.Определяем экономически оптимальное число Nопт трансформаторов в цехе:
Nопт= Nmin+m=2+0=2 шт. (46)
где m - дополнительное число трансформаторов.
2.6.7 Компенсация реактивной мощности
При выборе числа и мощности цеховых трансформаторов одновременно должен решаться вопрос об экономически целесообразной величине реактивной мощности, передаваемой через трансформаторы в сеть напряжением до 1 кВ.
Согласно норм технологического проектирования систем электроснабжения, мощность компенсирующих устройств выбирается по 2-м этапам:
1 Исходя из возможной передачи реактивной мощности через трансформаторы из сети 6-10 кВ.
2 Выбор дополнительной мощности компенсирующих устройств из условий оптимизации потерь мощности в трансформаторах и сети 6-10 кВ.
Тогда суммарная мощность низковольтных компенсирующих устройств Qнк, квар, составит:
Qнк= Qнк1+Qнк2, (47)
где Qнк1, Qнк2 - суммарные мощности низковольтных компенсирующих устройств, определенные на 2-х указанных этапах расчета.
Определим возможную наибольшую реактивную мощность, Q1р, квар, которая может быть передана через трансформаторы в сеть 0,4 кВ:
, (48) 
квар.Суммарная мощность конденсаторных батарей Qнк1 квар, на стороне 0,4 кВ составит:
Qнк1= Qрн+Q1р=641,18-777,8=-136,62, квар.
Так как в расчетах оказалось, что Qнк1 меньше нуля, то установка низковольтных компенсирующих устройств на первом этапе расчета не требуется.
Дополнительная мощность, Qнк2 квар, НБК для данной группы трансформаторов определяется:
Qнк2= Qрц+Qнк1-
×Nопт ×Sнт,где
- коэффициент, зависящий от расчетных параметров Кр1, Кр2 (Кр1=12, Кр2=2, тогда =0,55).Qнк2= 641,18+0-0,55×2 ×630=-51,82,
Так как Qнк2 меньше нуля, то принимаем Qнк2=0 и, следовательно, установка НБК в цехе не требуется.
2.6.8 Расчет питающей линии 10 кВ
Определяем сечение по экономической плотности тока Fэ, мм2:
Fэ = Ip/jэ, (49)
где Iр - расчетный ток линии в нормальном режиме, А;
, (50)где Sp - расчетная нагрузка секции подстанции;
n - количество кабельных линий;
jэ - экономическая плотность тока.
АFэ= 21,9/1,4 = 15,6 мм2
По справочнику /9, 45/ принимаем кабель ААБ с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами сечением F=16 мм2 (Iдл.ток.=75 А)
Определяем расчетный ток Iрк, А одного кабеля
Iрк =Ip/n, (51)
где n - число запараллеленных кабелей в одной линии;
Iрк =21,9/2 = 10,95 А;
Проверяем выполнение условия по нагреву в нормальном режиме
I'дл.доп. ≥ Iрк, (52)
Определяем длительно допустимый ток I'дл.доп., А, кабеля
I'дл.доп. = Iдл.ток ×Кл×Кt, (53)
где Кл - поправочный коэффициент на количество прокладываемых кабелей в одной траншее; по /11, 28/ Кп = 0,9;
Кt - поправочный коэффициент на температуру окружающей среды; при нормальных условиях Кt = 1.
I'дл.доп. = 75×0,9×1 = 67,5 А
Отсюда видно, что условие (52) выполняется, следовательно, кабель по нагреву проходит.
Определим ток одного кабеля IАВ, А, в послеаварийном режиме:
IАВ=2× Iрк (54)