Реконструкция СЭС обогатительной фабрики (стр. 9 из 16)
Выбор аппарата защиты питающей сети на РУНН.
Номинальный ток расцепителя должен быть не меньше расчётного тока нагрузки, длительно протекающего по защищаемому элементу /5 с.289/:
Iном.рас ³ Iр (84)
где Iном.рас – номинальный ток расцепителя;
Iр – расчётный ток нагрузки.
При допустимых кратковременных перегрузках защищаемого элемента автоматический выключатель не должен срабатывать; это достигается выбором уставки мгновенного действия по условию
Iном.расц.мг ³ 1,25 ×Iпик (85)
где Iпик – пиковый ток, А, который для групп ЭП определяется по формуле 62 .
Расцепители выключателей с уставками, выбранными по условию избирательности, должны удовлетворять требованиям чувствительности, которые сводятся к следующему: минимальный ток КЗ (обычно рассматривают однофазное КЗ) в самой удалённой точке защищаемой линии должен быть больше номинального тока расцепителя замедленного действия не менее чем в 3 раза, а для выключателей, имеющих только расцепители мгновенного действия, минимальный ток КЗ в самой удалённой точке линии должен превышать ток установки мгновенного действия не менее чем в 1,4 раза для выключателей с номинальным током до 100 А и в 1,25 раза для всех других выключателей.
Для защиты РУНН устанавливаем автоматический выключатель ВА75, у которого Iном.расц = 2500 А.
Расчетная нагрузка на шинах
РУНН Т1 КТП-1 Iр.рунн = 1769 А.
Проверяем Iном.расц = 2500 А > Iр.рунн = 1769 А.
Пиковый ток на РУНН
Номинальный ток электродвигателя с наибольшим пусковым током по таблице 11 Iном.max = 465 А.
Кратность пускового тока АД привода насоса lпуск = 4
Ки.ном.max = 0,75
Проверяем
> 
Для защиты распределительных кабельных линий устанавливаем автоматические выключатели типа А3794, выбор выключателя осуществим на примере КЛ2 питающей распределительный шкаф РШ2.
Расчетная нагрузка РШ2 по таблице 11:
Iр.рш2 = 206 А.
Номинальное значение рабочего тока полупроводникового расцепителя
Iном.расц.рш2 = 250 А.
Проверка Iном.расц.рш2 = 250 А > Iр.рш2 = 206 А.
Пиковый ток на РШ2.
Номинальный ток электродвигателя с наибольшим пусковым током по таблице 11:
Iном.max.рш2 = 60 А.
Кратность пускового тока АД привода импеллера:
lпуск.рш2 = 4
Ки.ном.max.рш2 = 0,8
Проверяем
> 
Для защиты одиночных ЭП небольшой мощности, присоединяемых к распределительным шкафам, устанавливаем автоматические выключатели типа АП-50, выбор выключателя осуществим на примере защиты АД привода пеноснимателя.
Номинальный ток ЭП по таблице 11:
Iном.эп = 1 А.
Номинальное значение рабочего тока максимального расцепителя:
Iном.max.расц = 2,5 А.
Проверяем:
Iном.max.расц = 2,5 А. > Iном.эп = 1 А.
Пиковый ток ЭП.
Кратность пускового тока для АД привода пеноснимателя:
lпуск.эп = 4
Проверяем:
> 
Проверка сечения проводников по допустимой потере напряжения
Выбранные по длительно допустимому току и согласованные с током защиты аппаратов сечения проводников внутрицеховых сетей должны быть проверены на потерю напряжения. При эксплуатации электрических сетей, зная уровень напряжения на выводах у наиболее удалённого ЭП и рассчитав потерю напряжения, можно определить напряжение на вторичной стороне питающего трансформатора и выбрать устройства для регулирования напряжения на питающем конце линии. Для нормальной работы ЭП напряжение на его выводах должно быть по возможности ближе к номинальному значению.
Номинальное напряжение на вторичной обмотке трансформатора согласно ГОСТ принято на +5 % выше номинального напряжения сети. Допустимое нормальное отклонение напряжения у наиболее удалённого ЭП должно быть не ниже –5%. Таким образом общее снижение напряжения в сети от источника питания до наиболее удалённого ЭП равно 10 % номинального значения.
Для сети трёхфазного переменного тока с несколькими распределёнными нагрузками потеря напряжения определяется по формуле:
, (86)где P – расчётная или номинальная (для одиночного ЭП) мощность нагрузки, кВт;
L – расстояние до нагрузки, км;
r0, x0 – активное и реактивное удельное сопротивление материала проводника;
tg – коэффициент мощности нагрузки.
Для нахождения наибольшей потери напряжения в сети участка флотации необходимо:
1) Найти максимальную потерю напряжения в распределительной сети у наиболее удалённого ЭП.
2) Найти максимальную потерю напряжения в питающей сети
3) Сумма максимальных потерь напряжения в распределительной и питающей сети не должна превышать 10 % от номинального напряжения.
Найдём наибольшую потерю напряжения в распределительной сети и результаты сведём в таблицу 15.
 |
Таблица 15 – Потеря напряжения в распределительной сети
Найдём наибольшую потерю напряжения в питающих кабелях и результаты сведём в таблицу 16. Сумма потери напряжения в питающей и распределительной сети, не должна превышать 5%. Результаты в таблице 17.
Насос привода подачи флотошлама
Сечение кабеля или провода Fнасос = 240 мм2.
Удельное активное сопротивление провода или кабеля выбранного сечения
r0.насос = 0,129 Ом/км
Удельное реактивное сопротивление 1 км кабеля выбранного сечения при напряжении 380 В по /7, табл.7.28/.
х0.насос = 0,06 Ом/км
Uном.эп = 380 В
Коэффициент мощности ЭП:
tgнасос = 0,6.
Активная мощность ЭП:
Рнасос = 250 кВт.
Длина проводника:
Lнасос = 0,1 км.
Найдём наибольшую потерю напряжения в питающих кабелях.
Потеря напряжения в кабельной линии КЛ2 от РУНН до РШ2.
Сечение кабеля:
Fкл2 = 150 мм2.
Удельное сопротивление материала проводника:
ал = 0,0324 км/(Ом×мм2).
Удельное активное сопротивление кабеля выбранного сечения:
Средневзвешенный коэффициент мощности ЭП РШ2:
tgрш2с = 0,685.
Расчётная мощность ЭП РШ2:
Pр.рш2 = 121 кВт.
Длина кабеля:
Lкл2 = 0,04 км.
 |
Таблица 16 – Потеря напряжения в питающих кабелях
 |
Таблица 17 – Наибольшая суммарная потеря напряжения
7.5 Расчёт токов короткого замыкания
При расчёте токов короткого замыкания в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ допускается:
1. Использовать упрощенные методы расчётов, если их погрешность не превышает 10%;
2. Максимально упрощать и эквивалентировать всю внешнюю сеть по отношению к месту КЗ и индивидуально учитывать только автономные источники электроэнергии и электродвигатели, непосредственно примыкающие к месту КЗ;
3. Не учитывать насыщение магнитных систем электрических машин;
4. Не учитывать ток намагничивания трансформаторов;
5. Принимать коэффициенты трансформации трансформаторов равными отношению средних номинальных напряжений тех ступеней напряжения сетей, которые связывают трансформаторы;
6. Не учитывать влияние синхронных и асинхронных электродвигателей или комплексной нагрузки, если их суммарный номинальный ток не превышает 1% начального значения периодической составляющей тока в месте КЗ, рассчитанного без учёта электродвигателей или комплексной нагрузки.
7.5.1Расчёт начального значения периодической составляющей тока трёхфазного короткого замыкания
При расчёте токов КЗ в электроустановках, получающих питание непосредственно от сети энергосистемы, допускается считать, что понижающие трансформаторы подключены к источнику неизменного по амплитуде напряжения через эквивалентное индуктивное сопротивление.
Значение этого сопротивления Хс, мОм, приведённое к ступени низшего напряжения сети, следует рассчитывать по формуле
, (87)где Uср.НН – среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;
Uср.ВН – среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения трансформатора, В;
Iк.ВН = Iп0.ВН – действующее значение периодической составляющей тока при трёхфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА;
Sк – условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения, МВА.