Ректификация формалина-сырца (стр. 15 из 18)

Принимаем l = 12,3 см.

Условие укрепления выполняются.

Для днища верхнего

dR = 40,36 см.

dR > d0.

Значит, отверстие dy = 400 на верхнем днище нужно укрепить штуцером. При этом должно выполняться условие по формуле (2.90).

Принимаем liR = 6,25 см.

Принимаем l3 = 2,1 см.

т.к. l = 0,

то

19,2 > 11,4

Условие выполняется.

Для нижнего днища

x = 40

Отверстие считается одинаковым, если ближайшее к нему отверстие не оказывает на него влияния, что имеет место, когда расстояние между наружными поверхностями соответствующих штуцеров удовлетворяет условию:

(2.93)

d = 24,4 см

24,4 < 29,5

Значит, эти отверстия взаимновлияющие.

Расчетный диаметр отверстия смещенного штуцера на эллиптическом днище:

(2.94)

Значит, отверстия на нижнем днище укрепления не требуют. Теперь проверим достаточность укрепления перемычки между отверстиями. Для этого определим допускаемое давление для перемычки:

(2.95)

где,

К1 =2;

Так как l1 и l2 величины большие, принимаем

так как

то

Значит, V = 0,59.

так как

Значит, условие укрепления выполняется.

Расчет массы аппарата

Масса тарелки:

(2.96)

Толщину выбираем в зависимости от диаметра (S = 10 мм = 0,01 м); Hk = 12 м.

Масса обечайки:

Масса раствора:

Масса крышки:

(2.97)

Масса аппарата:

G1(апп) = 12172,6 кг = 121726 Н.

Масса аппарата при гидроиспытании:

19450 кг – масса воды при гидроиспытании.

Расчет на ветровую нагрузку

В качестве расчетной схемы аппарата колонного типа принимают консольный упругозащемленный стержень. Аппарат по высоте разбивают на 7 участков. Вес каждого участка принимаем сосредоточенным в середине участка. Ветровая нагрузка, распределенная непрерывно по высоте аппарата, заменяется сосредоточенными горизонтальными силами, приложенными в серединах участков.

Определение периода собственных колебаний

Период основного тона собственных колебаний аппарата постоянного сечения определяем по формуле:

(2.98)

где,

(2.99)

где, I – момент инерции верхнего основного металлического сечения аппарата относительно центральной оси;

IF – минимальный момент инерции подошвы фундамента:

СF – коэффициент неравномерности сжатия грунта; выбирается в зависимости от плоскости грунтов по табл.16.

Так как АF = 11,1 м2 СF = 6*10-7 Н/м2.

Рабочие условия:

Е = 1,91*1011 Н/м2

Т0 = 1,65.

Гидроиспытаник

Е = 1,99*1011 Н/м2.

Т0 = 2,7.

Величины постоянные для всех состояний.

Аппарат

Таблица 14

Показатели	Участки
	1	2	3	4	5	6	7
xi	48	40	32	24	16	8	2
K	0,7
	0,923	0,769	0,615	0,462	0,307	0,154	0,034
g0	450
Qi	1,64	1,55	1,44	1,34	1,17	1	1
	0,9	0,65	0,44	0,27	0,12	0,04	0,015
mi	0,47	0,485	0,5	0,53	0,56	0,6	0,6

Таблица 15 Площадки

Показатели	Участки
	1	2	3	4	5	6	7	8
xj	49,4	43,2	37	30,8	24,6	18,4	12,2	6
ξ	2,3
	0,95	0,83	0,71	0,59	0,47	0,35	0,23	0,12
g0	450
Qj	1,65	1,59	1,5	1,42	1,35	1,22	1,1	1
χj	1,44	1,18	0,9	0,68	0,48	0,3	0,15	0,04
mj	0,47	0,48	0,49	0,5	0,53	0,56	0,58	0,6

Определение изгибающего момента от ветровой нагрузки. Изгибающий момент в расчетном сечении следует определять по формуле:

(2.100)

где, Pi – ветровая нагрузка на i-м участке;

(2.101)

Pist – статическая составляющая ветровой нагрузки на i-ом участке;

(2.102)

Pidyn – динамическая составляющая ветровой нагрузки на i-ом участке;

(2.103)

Рабочее состояние

а) Статическая составляющая

Нормативное значение статической составляющей:

(2.104)