Ректификация формалина-сырца (стр. 16 из 18)
Значение g0, Qi, K из таблицы 14.
(2.105)
б) Динамическая составляющая
При ε = 0,083, ν = 0,73 (таблица 16), ξ = 2,3.
Gi – масса i-го участка.
G5 = 9000H.
Приведенное относительное ускорение центра тяжести i-го участка:
(2.106)где, di – относительное перемещение i-го участка;
mK – из таблицы 14.
(2.107)γ = 2/3 = 0,66.
Расчет приведенного относительного ускорения центра тяжести сводим в таблицу 16.
Таблица 16
| Показатели | Участки | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | |
| αi | 179,8*10-11 | 143,8*10-11 | 110,2*10-11 | 79*10-11 | 49*10-11 | 23,3*10-11 | 6,1*10-11 |
| mi | 0,47 | 0,485 | 0,5 | 0,53 | 0,56 | 0,6 | 0,5 |
| Pist | 12398 | 11718 | 10886 | 10130 | 8845 | 7560 | 3578 |
| di*mi*Pist | 10,5*10-6 | 8,2*10-6 | 6*10-6 | 4,2*10-6 | 2,4*10-6 | 1,1*10-6 | 0,13*10-6 |
| GK | 28181,5 | 9000 | |||||
| αi2*GK | 9,11*10-14 | 5,8*10-14 | 3,4*10-14 | 1,8*10-14 | 0,68*10-14 | 0,15*10-14 | 0,0104*10-14 |
 | 30*10-14 | ||||||
 | 32,53*10-6 | ||||||
 | 108*106 | ||||||
| ni | 28,2*10-3 | 22,6*10-3 | 17,3*10-3 | 12,4*10-3 | 7,7*10-3 | 3,7*10-3 | 0,96*10-3 |
При x0 = 0
При x0 = 4
в) Момент от ветровой нагрузки на обслуживающие площадки.
(2.108)где,
- сумма проекций профилей площадок. ≈ 3,9 м2.При x0 = 0
При x0 = 4
Изгибающий момент в сечении
y-y
z-z
Гидроиспытание
а) Статическая составляющая. Так как принятые расчетные величины Di = 3 м и hi остаются те же, что и в рабочем состоянии.
б) Динамическая составляющая
При ε = 0,138, ν = 0,75 (таблица 16), ξ = 2,8.
Gi – масса i-го участка.
Приведенное относительное ускорение по формуле (2.106). Относительное перемещение i-го участка по формуле (2.107).
γ = 0,66, Е = 1,99*1011 H/м2.
Расчет приведенного относительного ускорения центра тяжести сводим в таблицу 17.
Таблица 17
| Показатели | Участки | |||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | ||
| αi | 177,6*10-11 | 142,2*10-11 | 109,1*10-11 | 78,3*10-11 | 48*10-11 | 23,2*10-11 | 6,09*10-11 | |
| mi | 0,47 | 0,485 | 0,5 | 0,53 | 0,56 | 0,6 | 0,6 | |
| Pist | 12398 | 11718 | 10886 | 10130 | 8845 | 7560 | 3578 | |
| αi*mi*Pist | 10,3*10-6 | 8,1*10-6 | 5,9*10-6 | 4,2*10-6 | 2,4*10-6 | 1,1*10-6 | 0,13*10-6 | |
| GK | 307226 | 9000 | ||||||
 | 96,9*10-14 | 62,1*10-14 | 36,6*10-14 | 18,8*10-14 | 7,3*10-14 | 1,7*10-14 | 0,11*10-14 | |
 | 223,5*10-14 | |||||||
 | 32,13*10-6 | |||||||
 | 14,4*10-6 | |||||||
| ni | 11,2*10-3 | 9*10-3 | 6,9*10-3 | 4,9*10-3 | 3,1*10-3 | 1,5*10-3 | 0,38*10-3 | |
При x0 = 0
При x0 = 4
в) Момент от ветровой нагрузки на обслуживающие площадки
Момент определяем по формуле (2.108).
При x0 = 0
При x0 = 4
Изгибающий момент в сечении
y-y
z-z
Расчет эксцентричного момента
G = 5000H.
где, Ркр – масса крана укосины (100 кг);
Q – масса грузоподъемного крана укосины (400 кг).
Расчетные изгибающие моменты
Сечение z-z
Сечение y-y
Выбор опоры
Qmax – максимальная приведенная нагрузка принимается равной, большей из двух значений.
или
Значит,
Ближайшее табличное значение: Qmax = 1500*103 кг*с.
Выбираем опору:
Опора ОСТ 26 – 467 -78.
Проверка аппарата на прочность
Расчет напряжений проводят для рабочих условий и условий гидроиспытания.
Рабочее условие
Сечение z-z
F = F1 = G1 = 12172,6 кг.
М = М1 = 3008527 кгс*см.
Р = 0 так как расчетное давление = 1 кгс/см2 наружное.
а) Продольное напряжение:
на наветренной стороне
(2.109) 
на подветренной стороне
(2.110) 
б) Кольцевые напряжения
(2.111) 
в) Эквивалентные напряжения
на наветренной стороне
(2.112)так как
на подветренной стороне
(2.113)так как
Условие прочности на наветренной стороне
где,
= 1600 кгс/см – допускаемое напряжение для материала аппарата (09Г2С) при t = 100ºС. 