Электроснабжение промышленных предприятий (стр. 5 из 7)

(43)

(44)

где DP_XX, DP_КЗ – потери холостого хода и короткого замыкания

(45)

(45)

Рассмотрим расчет потерь на примере главного корпуса

где S_нт = 400 кВА, I_XX% = 3%, U_кз = 5.5%, DP_xx = 1,3 кВт, DP_кз = 5.4 кВт

Для нормального режима работы:

Для послеаварийного режима:

Таблица 9

Наименование цеха	n, Sтр	Ixx, %	Uкз, %	D Pxx	DPкз	DPS нр	DPS пар	DQк.з	DQxx
Главный корпус	2 Х 400	3	5.5	1.3	5.4	3.6	9.35	22	12
компрессорная	2 Х 1600	1.5	6.5	2.1	11.6	5.667	13.86	104	24
лесосушилка	2 Х 2500	1	6.5	3.85	23.5	14.31	44.79	162.5	25
	2 Х 400	3	5.5	1.3	5.4	4.12	10.71	22	12
модельный цех	2 Х 1000	1.4	5.5	2.1	12.2	6.21	18.23	55	14
насосная	2 Х 1000	1.4	5.5	2.1	12.2	7.38	27.4	55	14
РСЦ	1 Х 2500	1	6.5	3.85	23.5	18.89	–	162.5	25
	1 Х 2500	1	6.5	3.85	23.5	18.89	–	162.5	25
	1 Х 1600	1,5	6,5	2,1	11,6	9,52	–	104	24

В промышленных распределительных сетях выше 1000 В в качестве основного способа канализации электроэнергии применяются кабельные ЛЭП и токопроводы 6–10 кВ.

При незначительных передаваемых мощностях, как правило, применяют кабельные ЛЭП. Если передаваемая мощность в одном направлении при напряжении 6 кВ более 15–20 МВА, то применяют токопроводы.

Выбор токопроводов производится по расчетному току ПАР, проверяется по экономической плотности тока и действию токов к.з.

Выбор сечения КЛЭП производится в соответствии с учетом нормальных и ПАР режимов работы электрической сети и перегрузочной способности кабелей различной конструкции. Наладка кабелей будет производится на эстакадах, следовательно, поправочные коэффициенты не применяются. При проверке сечения кабелей по условию ПАР для кабелей напряжением до 10 кВ необходимо учитывать допускаемую в течение 5 суток на время ликвидации аварии перегрузку для кабелей с бумажной изоляцией до 30% номинальной.

Рассмотрим выбор кабельных линий на примере линии ПГВ – РП2

Так как F_MAX=240 мм², то необходимо прокладывать 4 кабеля.

Принимаем стандартное сечение F = 150 мм² I_{доп пуэ} = 300 А, I_доп=

I_{доп пар} = 1,3·264,6 =343,98 А

Условие I_пар<I_{доп пар} не выполняется.

Окончательно выбираем кабель марки ААШв-6 4 (3 x 185) (алюминиевая жила, алюминиевая оболочка, бумажная изоляция, броня из шланга с поливинилхлоридом).

Таблица 10

ЛЭП проложенная от – до	Pнр	Qнр	Sнр	Iр нр	Fэ	Qпар	Iр пар	Iдоп нр	Iдоп пар
ПГВ-РП1	14692,107	469,51	14699,6	235,7	196,4	-3615,3	364	331,7	431,2
ПГВ-РП2	6208,165	4166,82	7476,9	179,875	149,89	4302,02	364,66	302,7	393,55
ПГВ-РП3	6243,27	1849,74	6511,5	156,64	130,5	2050,39	314,4	264,6	344
РП1-ТП2	1440	1528,8	2100,2	202,09	168,4	-	-	292,56	-
	2359,18	2515,37	3448,6	331,84	276,5	-	-	376,7	-
ТП1-СП1	142,57	108,9	179,4	285,9	215	-	-	280,8	-
РП2-ТП7	598,195	1014,12	1177,4	56,43	47	1068,62	118	99,23	126
ТП7-СП3	82,45	64,85	104,9	151,4	126	64,85	262,225	249,6	324,5
РП3-ТП5	3551,83	2668,2	4442,4	213,7	178,1	2900,74	444	368,55	479
ТП5-ТП6	491,48	380,78	621,7	30	25	400,9	61,5	56,7	73,71
ТП4-СП2	81,94	54,98	98,67	142,4	118,7	-	-	171,6	-

При расчете токов короткого замыкания вводятся некоторые допущения:

· Все ЭДС считаются совпадающими по фазе.

· ЭДС источников остаются неизменными.

· Не учитываются поперечные емкости цепи короткого замыкания и токи намагничивания трансформаторов.

Активное сопротивление цепи короткого замыкания схемы напряжением выше 1000 В учитывается только при соотношении
r_S = 1/3·x_S.

Расчет будем вести в относительных единицах, приведенных к базисным условиям.

– мощность системы

; ,

Сопротивление трансформатора ПГВ:

Сопротивление кабельной линии электропередачи:

Сопротивление воздушной линии.

Сопротивление и ЭДС синхронного двигателя:

Мощность синхронного двигателя:

Рассчитаем ток короткого замыкания в точке к-1.

таким образом, получаем начальное значение периодической составляющей как:

Рассчитаем ударный ток:

Рассчитаем ток короткого замыкания в точке к-2.