Конструирование вертикального резервуара (стр. 1 из 4)
Содержание.
1. Исходные данные
2. Определение габаритных размеров резервуара
3. Определение толщин листов стенки
4. Конструирование и расчет днища
5. Расчет и конструирование элементов сферического покрытия
5.1 Установление габаритных размеров сферического покрытия
5.2 Сбор нагрузок на купол
5.3 Расчет радиального ребра купола
5.4 Расчет кольцевых элементов купола
Список используемой литературы
1. Исходные данные
Тип резервуара – вертикальный цилиндрический со стационарной крышей;
Емкость – 50000 тыс. м3;
Жидкость – мазут, ρж=1,0 т/м3;
Избыточное давление -
Вакуум -
Район строительства: I – снеговой и I– ветровой;
Резервуар относится к I классу опасности (γn=1,1);
Материал конструкций – спокойная сталь класса прочности С255 по ГОСТ 27772-88 без учета требований по ударной вязкости (Ry=24кН/см2 при t=10…20мм; Rу=23кН/см2 при t=21…40мм).
2. Определение габаритных размеров резервуара
Принимая Rwy= Ry = 24кН/см2, Δ=2,0см, γс=0,8 и γж=1,1 , находим
По табл. П1 [1] диаметр резервуара (при V=50000м3) больше 60м. Минимальная толщина стенки из конструктивных соображений по табл. 3.3 [1]tmin=10мм.
Найдем значения коэффициентов а1 и а2 уравнения;
Из уравнения получим Hопт=17,95м. Высоту корпуса (стенки) следует принять равной Н=18.0м.
Принимаем листы размером 2000×8000 мм (с учетом строжки 1990×7980 мм). Стенку компонуем из 9-ти поясов общей высотой Н=9×1,99=17,91 м.
Требуемая длина развертки стенки резервуара:
где Н1=Н-0,3=17,91-0,3-17,61 м – высота залива резервуара продуктом.
Монтаж стенки предполагается вести полистовым способом. Длину одного кольца стенки назначаем кратной длине листа. Количество листов в одном кольце
Примем nл=24 шт.
При этом фактическая длина развертки получится:
Фактический диаметр резервуара:
Фактический объем резервуара:
Расхождение с заданным объемом составляет
3. Определение толщин листов стенки
Вычисляем нагрузки от:
- крыши – по табл. П1 [1] gкр=5,08 кг/м3 на 1 м2 днища
- снега
- избыточного давления
- вакуума
- ветра на стенку (в виде условного вакуума)
где w0 - по табл. 2.3 [1]; се1= 0,5 для расчета стенки на устойчивость; k0 = 0.81 – по табл. 2.4 [1] для типа местности В
- ветра на покрытие (отсос)
где се2 =-0,6 при Н/D=18.0/60.96⋲1/3 по табл. на стр. 24 [5]
- гидростатического давления жидкости
Устанавливаем минимальную необходимую толщину верхнего пояса стенки.
По табл. 3.3 [1] при D>35м (D=60,96м) tk =10мм. Принимая минусовой допуск на прокат δ=0,5мм
для повышенной точности изготовления листового проката и припуск на коррозию с=0,1мм, получим
Принимаем tmin=11мм, tp,min=11,0-0,5-0,1=10,4мм.
Удельные нагрузки вертикального направления (при отсутствии утеплителя и учета веса стационарного оборудования) Р1 и кольцевого направления Р2
(без учета собственного веса верхней части стенки),
где ψ=0,9 – коэффициент сочетания нагрузок;
При ν=r/tp,min=(30,48×102)/1.04=2,93×103 и
с=1,092×10-8×ν2-53,686×10-6×ν+12,59×10-2=
=1,092×10-8×2,932×106-53,686×10-6×2,93×103+12,59×10-2=6,23×10-2
По формуле (3.18) [1]
имеем:
Отсюда Hr/r=0,9048, а Hr=0,9048×30,48=27,6м.
По формуле (3.22) [1] определяем значение H*.
Отсюда H*=580см=5,8м. До верха стенки H0=H*+30см=610см=6,1м, в пределах которой толщина стенки может быть постоянной и равной минимальной толщине.
Определяем минимальные расчетные толщины в низлежащей части стенки tc для условий эксплуатации, принимая zж,i=Нi-30см.
При H1=18м, zж,1=18,0-0,3=17,7м.
Принимаем t1=40мм.
При H2=16м, zж,2=16,0-0,3=15,7м.
Принимаем t2=32мм.
При H3=14м, zж,3=14,0-0,3=13,7м.
Принимаем t3=28мм.
При H4=12м, zж,4=12,0-0,3=11,7м.
Принимаем t4=25мм.
При H5=10м, zж,5=10,0-0,3=9,7м.
Принимаем t5=20мм.
При H6=8м, zж,6=8,0-0,3=7,7м.
Принимаем t6=16мм.
При H7=6м, zж,7=6,0-0,3=5,7м.
Принимаем t7=12мм.
Остальные толщины стенки должны быть не менее 11 мм.
Для определения фактической редуцированной высоты стенки следует толщины поясов стенки привести к расчетным, т.е. tip=ti-0,6мм.
Получим t1p=39,4мм; t2p=31,4мм; t3p=27,4мм; t4p=24,4мм; t5p=19,4мм; t6p=15,4мм; t7p=11,4мм; t8p=t9p=10,4мм.
Стенка состоит из 9-ти поясов (~2,0м – ширина пояса): 9×2,0=18,0м=H. Толщины 7-ми нижних поясов определены по прочности. Высота верхних 2-х поясов составляет 4м, что меньше H*=5,8м. Следовательно, толщина верхних двух поясов может быть принята постоянной и равной минимальной.
Найдем фактическую величину редуцированной высоты стенки:
т.е. устойчивость верхней части стенки будет обеспечена.
Итак, имеем следующий набор номинальных толщин поясов стенки:
2×11+1×12+1×16+1×20+1×25+1×28+1×32+1×40 мм.
Таблица 1
Сводная таблица толщин листов
| t | Полученные, мм | Принятые, мм |
| t1 | 38,8 | 40,0 |
| t2 | 30,2 | 32,0 |
| t3 | 26,5 | 28,0 |
| t4 | 22,7 | 25,0 |
| t5 | 18,9 | 20,0 |
| t6 | 15,2 | 16,0 |
| t7 | 11,4 | 12,0 |
| t8 | - | 11,0 |
| t9 | - | 11,0 |
Следует заметить, что верхние 4 пояса могут быть изготовлены в виде рулонов, так как их толщина не превышает 16 мм.
Масса стенки составит:
4. Конструирование и расчет днища
Центральную часть днища конструируем из листов 1500×6000 мм толщиной 6мм в виде 4-х рулонируемых полотнищ. Для стенки при толщине нижнего пояса равной t1=40мм минимальная толщина листов окраек 16мм (табл 3.1 [1]). Примем толщину окраек 16мм и проверим их на изгибающий момент краевого эффекта. Вычислим значения параметров, входящих в уравнение для определения момента краевого эффекта М0
Коэффициент деформации стенки
где ν=0,3 – коэффициент Пуассона;
tp,1=40-0.6=39,4мм=3,94см.
Условный коэффициент постели стенки
Давление на днище
Коэффициент канонического уравнения (2.23) [1]
