Трансформатор силовий трифазний потужністю 740 кВА (стр. 10 из 12)

1,575

В∙А/м²;

г) на прямому стику (у прямому зазорі ) при

= 1,60 Тл

23500

В∙А/м²;

в) на косому стику (у косому зазорі) при

= 1,60/1,41= 1,13 Тл.

2875

В∙А/м².

Для прийнятої конструкції магнітної системи і технології її виготовлення використовується формула (8.43) [1], в якій згідно табл. 8.12 і 8.21 приймаємо коефіцієнти.

Коефіцієнт

враховує вплив різки смуги рулону на пластини; для відпаленої сталі марки 3404

1,18

Коефіцієнт

враховує вплив того, що зрізає задирки; для відпалених пластин

1 (задирки зрізають).

Коефіцієнт

враховує збільшення потужності, що намагнічує, в кутках магнітної системи залежно від ширини пластини другого пакету, по табл. 8.21 для

=0,195

1,4

Коефіцієнт

враховує пресування магнітної системи при відпаленої сталі по табл.8.12 [1] приймаємо (стр.394 [1])

1,05

Коефіцієнт

враховує перешихтовку верхнього ярма при потужності 1000-6300 кВА згідно стр.394 [1]

1,04

Коефіцієнт

залежить від форми стиків в крайніх і середніх стрижнях магнітної системи. З табл.8.20 для прийнятої шихтовки рис.А.1,б для індукції

= 1,60 Тл

42,45

[1,18∙1∙(1,775∙472+

+1,575∙456-4∙1,575∙48+(1,775+1,575)/2∙42,45∙1,4∙48)+ 4∙2875∙0,0482+

+3∙23500∙0,0342)∙1∙1,05∙1,04=11011 ВА.

Струм холостого ходу

=11011/10•740=1,488 %,

Відхилення розрахункового значення струму холостого ходу від заданого (гарантійного) не слід допускати більш ніж на половину допуска, дозволеного ГОСТ 11677-85 (дозволений допуск +30%, стр.398 [1]):

=(-)•100/1,76=-15%.

Активна складова холостого ходу

1692/(10∙740)=0,23 %.

Реактивна складова струму холостого ходу

(1,488²-0,23²)^1/2= 1,47 %.

Коефіцієнт корисної дії трансформатора

=(1-(9196+1692)/

/(740∙10³+9196+1692))∙100=98,5 %.

Висновки по третьому розділу

В результаті розрахунків одержані наступні характеристики:

Найменування параметра	Значення	Відхилення в % від заданого значення
Потужність, кВА	740	-
Номінальна лінійна напруга обмоток ВН, В	6000	-
Номінальна лінійна напруга обмоток НН, В	400	-
Схема і група з'єднання обмоток	У/У₀-0	-
Номінальний лінійний струм обмоток ВН, А	71,3	-
Номінальний лінійний струм обмоток НН, А	1069,4	-
Втрати короткого замикання, Вт	9196	3,3%
Втрати холостого ходу, Вт	1692	14,3 %
Напруга короткого замикання %	5,65	1%
Струм холостого ходу %	1,488	1,488 %
Коефіцієнт	2,16

4. ТЕПЛОВИЙ РОЗРАХУНОК ТРАНСФОРМАТОРА

4.1 Тепловий розрахунок обмоток

Внутрішній перепад температури в обмотці НН

визначається по (9.9) і рис. 9.9 [1].

Теплопровідність паперової, просоченої маслом ізоляції по табл. 9.1

0,17

Вт/(м∙

Внутрішній перепад температури в обмотці НН

=933∙0,25∙10^-3/0,17∙=1,4

де

- товщина ізоляції на одну сторону, рівна 0,25∙10^-3 м.

Внутрішній перепад температури в обмотці ВН визначається

по (9.9) і рис. 9.9 [1]:

=792∙0,25∙10^-3/0,17=1,2

Перепад температури на поверхні обмотки НН по (9.20) [1].

Вибираємо коефіцієнт

для природного масляного охолоджування (стр.427 [1])

1,0

Вибираємо

для внутрішньої обмотки НН (стор. 427 [1])

1,1

Вибираємо

по табл. 9.3 для відношення

4∙10^-3/0,022=0,18

0,85

=1∙1,1∙0,85∙0,35∙933^0,6=19,81

Перепад температури на поверхні обмотки ВН по (9.20) [1].

Вибираємо коефіцієнт

для природного масляного охолоджування (стр.427 [1])

1,0

Вибираємо

для зовнішньої обмотки ВН (стор. 427 [1])

Вибираємо

по табл. 9.3 для відношення

4/28,8= 0,14

0,9

=1∙1∙0,9∙0,35∙792^0.6=17,28

Повний середній перепад температури від обмотки НН до масла

1,4+19,81=21,21

Повний середній перепад температури від обмотки ВН до масла

1,2+17,28=18,48

4.2 Вибір основних розмірів бака

По п. 9.6 [1], табл. 9.4, потужності трансформатора вибираємо конструкцію гладкого бака з радіаторами і прямими трубами по рис. 9.16 [1] і рис.10.3 [3] .

Ізоляційні відстані відводів (рис. Б.1) визначаємо до пресуючої балки верхнього ярма і стінки бака. До остаточної розробки конструкції зовнішні габарити пресуючих балок приймаємо рівними зовнішньому габариту обмотки ВН.