Привод к скребковому конвееру (стр. 3 из 5)

Расчетная длина шпонки

Принимаем L=30 мм

Напряжение смятия

Вал ведомый

Для ступени вала под колеса при

Принимаем L=55 мм

Напряжение смятия

Для ступени вала под муфту при

Принимаем L=60 мм

6. Расчёт элементов корпуса

Толщина стенок корпуса и крышки

δ=0,025 а+1 (6.1)

δ=0,025·140+1=2,5 мм

Принимаем δ=8мм

δ₁=0,02 а+1

δ₁=0,02·140+1=3,8 мм (6.2)

Принимаем δ₁=8мм

Толщина фланцев поясов корпуса и крышки для верхнего пояса

L₁=1,5 δ₁ (6.3)

L₁=1,5·8=12мм

Для нижнего пояса крышки

L=1,5 δ (6.4)

L=1,5·8=12мм

р=2,35 δ (6.5)

р=2,35·8=19мм

принимаем р=20мм

Толщина ребер основания корпуса

m=(0,85…1) δ (6.6)

m=(0,85…1) 8=6,8…8

принимаем m=7мм

Диаметр болтов фундаментных

d₁=(0,03…0,036) а+12 (6.7)

d₁=(0,03…0,036) ·140+12=16,2…17мм

Принимаем болты с резьбой М16

Крепящую крышку к корпусу у подшипников

d₂=(0,07…0,75) d₁ (6.8)

d₂=(0,07…0,75) 16=11,2…12мм

Принимаем болты с резьбой М12

Соединяющие крышку с корпусом

d₃=(0,5…0,6) d₁ (6.9)

d₃=(0,5…0,6) 16=8…9,6

Принимаем болты с резьбой М8

Размер определяющей положение болтов d₂

е=(1…1,2) d₂ (6.10)

е=(1…1,2) 12=12…14,4

q≥0,5 d₂+ d₃ (6.11)

q≥0,5·12+8=14

7. Подбор и расчёт муфты

Выбираем муфту по ГОСТ 20884-82 – упругая муфта с торообразной оболочкой

Таблица 6 – Параметры муфты, мм

Тadm	d вала	D муфты	L	L1
500	40	280

=2Т₃/(πD₁² δ)≤ τ_adm=0,5 МПа(7.1)

D₁=0,75 D(7.2)

D₁=0,75 ·280=210мм(7.3)

δ=0,05·D=0,05·280=14мм

=2·321,7·10³/(3,14·210²·14)0,33 МПа≤τ_adm=0,5МПа

8. Расчетные схемы ва

лов

Рисунок 3 – Схема нагружения валов

Вал ведущий

Исходные данные:

Т₂=82,9 Нм;

F_t1=2872 Н;

F_r1=1158 Н;

F_n1=780 H;

Рисунок 4 – Расчётная схема ведущего вала

Вертикальная плоскость

Реакция опор

∑М_А=0; -F_n1·0,031+ F_r1·0,054-R_BY·0,108 =0;

∑М_В=0; -F_n1·0,139-F_r1·0,054+R_АY·0,108 =0;

Проверка:

∑F_i=-F_n1+R_АY-F_r1+R_BY=-780+355-1158+1583=0

Изгибающие моменты в сечениях вала

Строим эпюру М_х

Горизонтальная плоскость

Реакции опор

R_АХ = R_ВХ =F_t1/2=2872/2=1436 Н

Изгибающие моменты в сечениях вала

Строим эпюру М_у

Определяем суммарный изгибающий момент в сечении вала по формуле

(8.1)

Крутящий момент

Т=Т₂=82,9 Нм

Вал ведомый

Исходные данные

Т₃= 321,7Нм;

F_t2= F_t1=2872 Н;

F_r2= F_r1=1158 Н;

Рисунок 5 – Расчетная схема ведомого вала

Вертикальная плоскость

R_DY= R_CY=F_r2/2=1158/2=579

Изгибающие моменты в сечениях вала

Строим эпюру М_у

Горизонтальная плоскость

Проверка:

Изгибающие моменты в сечениях вала

Определяем суммарный изгибающий момент в сечении вала

Крутящий момент

Т=Т₃=321,7 Нм

9. Подбор подшипников качения

Вал ведущий

Предварительно принимаем шарикоподшипники радиальные однорядные легкой серии 207 по ГОСТ 8338-7, С_r=20,1 кН; С_оr=13,9кН

Определяем коэффициент влияния осевого нагружения

(9.1)

Принимаем коэффициенты по таблице 9.3 [1; с.133])

Х=0,56 - коэффициент радиальной нагрузки;

Y=1,31 - коэффициент осевой нагрузки;

е=0,34 - коэффициент осевого нагружения;

V=1 – коэффициент вращения

Определяем осевые составляющие радиальной нагрузки

(9.2)

(9.3)

(9.4)

Определяем эквивалентную нагрузку

(9.5)

(9.6)

где

- температурный коэффициент

- коэффициент безопасности

Определяем динамическую грузоподъемность

, (9.7)

где

,рад/с- угловая скорость на валу;

,ч- расчетная долговечность

,

Подшипник пригоден

Расчетная долговечность

Вал ведущий

Предварительно принимаем шарикоподшипники радиальные однорядные легкой серии 209 по ГОСТ 8338-7, С_r=2571 кН; С_оr=18,9кН

Определяем коэффициент влияния осевого нагружения

Принимаем коэффициенты по таблице 9.3 [1; с.133])

Х=0,56 - коэффициент радиальной нагрузки;

Y=1,3 - коэффициент осевой нагрузки;

е=0,33 - коэффициент осевого нагружения;

V=1 – коэффициент вращения

Определяем осевые составляющие радиальной нагрузки

Определяем эквивалентную нагрузку