∆Uнорм.i= ∆Uнорм(Iр.iч Iр.i)
| Розрахункові ділянки й крапки | Розрахунковий струм ділянки, кабелю Iр.i , А | Втрати напруги ∆Uнорм.i ділянках мережі, В |
| Запуск двигуна 11 кВт I групи комбайна. | ||
| К1 (трформатора) К1 – К2(ф.к.) К2 – К3(муп) | Iр.тр=0.81[4+13+92+0,5∙ 35+0,5∙ 4+22+0,5(22+80+132)]=0,81∙ 267,5=217 Iр (ф.к.) =0,81(4+13+22+0,5∙ 22)=0,81∙ 50=40,5 Iр (муп) =0,81(22+0,5∙ 22)=0,81∙ 33=26,7 | ∆Uтр =∆Uтр (Iр.iчIр.i)= 21(217ч492)=9,3 В ∆Uф.до=∆Uф.до(Iр(ф.к)ч Iр(ф.к))= =13,1(40,5? 199)=2,7 В ∆Uм.до1=∆Uф.до(Iр(муп)ч Iр(муп))= =25(26,7? 185)=3,6 В |
| Сумарні втрати напруги для крапки К3 У∆Uнорм= 15,6 В | ||
Визначення значень A Ki для ланцюгів двигунів, що запускаються.
Розрахункові формули:
A Ki= (Ri cos цп + Xi sin цп); для кабелю Aк.л= ℓк.л∙ rк.л∙ Кх∙ cos цп.
Коефіцієнт потужності при пуску двигунів cos цп≈0,5. Дані Кх для кабелів приймаються з табл. 1.14 , інші дані – з табл. 2.6
| Розрахункові ділянки й крапки | Характеристика кабелю | Влечена AKi для трансформатора й кабелю. | |||
| Sж,(мм2) | ℓк.л , км | rк.л,Ом/км | Кх | ||
| К1 (трансфорра) К1 – К2(ф.к.) К2 – К3(муп) | — 25 2,5 | — 0,085 0,115 | — 0,223 0,423 | — 1,46 1,33 | Aтр=1,5∙ 0,0056∙ 0,5 + 0,026 ∙0,87=0,027 Aф.к.=0,085∙ 0,223∙ 1,46 ∙0,5=0,031 Aмуп=0,115∙ 0,423∙ 1,33 ∙0,5=0,062 |
| Сумарне значення для крапки К3 У A К3 = 0,12 | |||||
Визначення розрахункових значень напруги ∆Uп.р на затискачах двигуна , при пуску й пусковому струмі двигуна Iп.р.
Розрахункова формула:
Uп.р= U р п.ч1+√3[Iп.номч U ном.д(Rп cos цп + Xп sin цп)= U0 У∆Uнорм.i ч 1+√3(Iп.номч U ном.д) У AKi ;
Iп.р= Iп.ном(Uп.рч U ном.д) 0,8∙ U ном.д=0,8∙ 380=304 В
| Розрахункові крапки | Розрахунок значень | |||
| У∆Uнорм,В | У AKi | Uп.р, В | Iп.р, А | |
| К4 | 22,2 | 0,12 | Uп.р= 725 22,2 ч 1+1,73(792ч 380)0,12=563>528 | Iп.р= 792(563ч 380)=676 |
Розрахунок струмів к.з. мережі.
Величини струмів к.з. у мережах НН визначаються з урахуванням можливого коливання живлячої напруги в межах від 0,95 до 1,05 , те номінальної напруги вторинної обмотки трансформатора U ном.тр = 400 В по формулі:
а) для трифазному к.з. Iк= 1,05∙ U ном тр ч√3∙ Z до , А
б) для двофазному к.з. Iк= 0,95∙ U ном. тр ч2∙ Z до , А
де Z до – опір ланцюга к.з. у мережі НН, Ом
Опір ланцюга в мережах напругою 380 В визначається з урахуванням впливу мережі напруги 6кВ по формулі:
а) для 3/фазного к.з. при температурі жив кабелів +15?C і обмотки трра. +20?C
Z до= √( Хс+Хтр+чк.л ∙ L*)2+(Rтр+rк.л.∙ L*)2=√( Хс+Хтр +0,075∙ L*)2+( Rтр+0,363∙ L*)2
б) для 2/фазного к.з. з урахуванням нагрівання жив кабелів до +65 ?C і обмотки трансформатора до +150 ?C
Z до=√( Хс+Хтр +0,075∙ L*)2+( Rтр+0,423∙ L*)2, Ом
де: Хс – опір системи ВН, наведене до напруги НН і =0,0105 Ом
L* загальна наведена до НН довжина кабелів ВН і НН від базової крапки до тому щоз.
Хтр, Rтр – індуктивний і активний опір обмоток трра. по його технічним даним, і =0,026 і 0,0056 відповідно.
1,5 - коефіцієнт, що враховує збільшення активного опору обмоток трансформатора при нагріванні від +20?C до +150 ?C
К1: Z до= √( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,026)2+( 0,0056+0,363∙ 0,026)2=0,0413
Iк= 724,5 ч1,73 0,0413=10140 ,
Z до=√( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,026)2+( 0,0056+0,423∙ 0,026)2=0,0431
Iк= 655,5 ч2 0,0431=7604 , А
К2: Z до= √( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,1286)2+( 0,0056+0,363∙ 0,1286)2=0,07
Iк= 724,5 ч1,73 0,07=5983 , А
Z до=√( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,1286)2+( 0,0056+0,423∙ 0,1286)2=0,08
Iк= 655,5 ч2 0,08=4097 , А
К3: Z до= √( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,3486)2+( 0,0056+0,363∙ 0,3486)2=0,146
Iк= 724,5 ч1,73 0,146=2869 ,
Z до=√( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,3486)2+( 0,0056+0,423∙ 0,3486)2=0,168
Iк= 655,5 ч2 0,168=1951 , А
Розрахунок опорів ланцюга к.з. Z до і Z до; струмів к.з. Iк і Iк у кабельних мережах напругою 10300 і 380 В:
| Розрахункова крапка к.з. | Сумарне наведена довжина кабелів від базової крапки до крапки к.з. ℓ*вн і L*, км | Повний опір ланцюга к.з., Ом | Крапки к.з., А | ||
| Z до | Z до | Iк | Iк | ||
| К1 | L* К1 = ℓ*(вннн)=0,026 | 0,0413 | 0,0431 | 10140 | 7604 |
| К2 | L* К2 = L* К1+ ℓ*ф.к.7=0,026+0,1026=0,1286 | 0,07 | 0,08 | 5983 | 4097 |
| К3 | L* К3 = L* К2+ ℓ*уп=0,1286+0,22=0,3486 | 0,146 | 0,168 | 2869 | 1951 |
Вибір комутаційно-захисної апаратури РШ і що відключають уставки захистів електроустаткування ділянки.
Кожний комутаційно-захисний апарат повинен бути обраний по номінальній напрузі Uном, номінальному струму Iном і перевірений на здатність, що відключає, Sо.пр. або I о.ін.
Вибір роз'єднувача із плавкими вставками (А37)
Вибір А37 ТП по струмах навантаження й перевірка за комутаційною здатністю в даному розрахунку не виробляється, тому що це виконано розроблювачем ТП.
Вибір фідерних автоматичних вимикачів (А37) виробляється по номінальній напрузі мережі й номінальному струму. Номінальний струм АВ повинен відповідати умові
Iном.А37 ≥ Iр. А37= Iр. (ф.к) де: Iр. А37 – розрахунковий струм через А37
Виходить, для дотримання умов вибираємо:
Для групи електроприймачів від ТП (ф.к.) Iном.А37=200 А, тому що Iр. (ф.к.)=165,2 А
Тип А3739Ф Iном=200А I о.ін.=18000 А ПМЗ Iу=4001200
Обрані А37 перевіримо на здатність відключити максимальний струм к.з., у якості якого береться розрахунковий струм трифазного к.з. на виводах А37.
Для обраних А37 умова повністю дотримується, тому що I о.ін.=18000 А – для РФВ ф.к., а з розрахунку 1,2∙ I до = 1,2∙ 5983=7180 А – для РФВ
18000?7180
При виборі пускача для електроустановки заданими є :
а) номінальна напруга мережі;
б) тип і потужність електроприймачів;
в) струми навантаження й пускові струми електродвигунів;
г) марка й перетин вхідного кабелів;
д) значення струмів к.з. I до – у місці пускача й I до – у найбільш вилученому від пускача крапки мережі, що включається даним пускачем.
Максимальні (3/фазні) струми к.з. у мережі повинні відключатися автоматичними
вимикачами або груповими пускачами. В зв'язку із цим здатність, що відключає, пускача достатня, якщо струм к.з. буде відключатися попереднім захисним апаратом, у якого струму відключення МТЗ відповідає умові.
Iу≤ IкчКч= I о.інч1,2∙ Кч=0,55∙ I о.ін ,
Де: Iк – струм к.з. на затискачах пускача;
I о.ін – здатність пускача;
Кч – коефіцієнт чутливості МТЗ попереднього апарата 1,2
1,2 - коефіцієнт надійності.
Для дотримання умов вибираємо:
Т.к. Iр.(мс)=22 А , те для АД маслостанції подвоювача пакетів буде відповідати
А3716С Iном=25А I о.ін.=1500 А УМЗ Iу=63187 Iт=6000 I о.ін(n=2)=8700 А
Вибір і перевірка уставок максимально-фотополяриметр захисту (МТЗ) низьковольтних апаратів.
При захисті відгалужень до електродвигунів струм уставки МТЗ вибирається за умовами:
Iу ≥Кн I ін ; Iу ≥ I п.ном
де: Кн – коефіцієнт надійності, прийнятий рівним 1,25
При захисті магістралі, струм визначається за умовою
Iу ≥ Кн I прмах.+ У Iр.i
де: I прмах – розрахунковий пусковий струм найбільш потужного двигуна
Iу.тр.(нн) ≥1,25∙ 972+217=1187 Iу=1230±15%=1200
Iу.(ф.к.7) ≥1,25∙ 118+41=159 Iу=180±15%=153
Iу.(уп) ≥1,25∙ 11+21=32 Iу=32±15%=27,8
Iу.(мс) ≥1,25∙ 11+0=11 Iу=11±15%=9
1. Види робіт при монтажі лінії пакування.
Лінія пакування складається з конвеєрів ланцюгового способу транспортування вантажу, штапельного стола, станції обв'язки, конвеєра подачі бруска, плівкової станції, станції термоусадки пакетів. Конвеєри й технологічні станції обладнані приводами й датчиками контролю стану технологічного процесу. Контрольні кабелі й силові простягаються по латках до щитових шаф автоматики, шаф керування приводами. Монтажні роботи проводяться на встаткуванні, відключеному від мережі, що виключає влучення монтажного персоналу під напруги промислової мережі. Перевірка правильності збору й з'єднання провідників здійснюється мультиметром, засобами прозвонки кабельних виробів.
Монтаж засобів контрольно-вимірювального встаткування виробляється бригадою слюсарів Кипиа, контроль і керівництво здійснюється майстром або інженером Кипиа. Інженер Кипиа надає перелік видів робіт на об'єкті, зокрема лінії пакування.