Проверочный расчет парового котла БКЗ-420 (стр. 15 из 16)

Коэффициент сопротивления диффузора при внезапном увеличении сечения [5, рис. VII-11]

Коэффициент сопротивления диффузора

Динамическое давление в меньшем сечении [5, рис.VII-2].

H_{дин 1}=4,4 мм вод.ст.

Сопротивления диффузора

Dh_диф=

мм вод.ст.

Сопротивление трения всего участка II_г (от ВП до ЗУ, по осям газопровода)

Длина всего участка L=22,796 м

Длина прямого наибольшего участка l=3 м

Эквивалентный диаметр

d_э=a∙h/(a+h)=9,536·1,205/(11,578+1,205)=1,091м.

Скорость газов w_г= 10,21 м/с.

Динамическое давление [5, рис.VII-2]. H_{дин 1}=4,6 мм вод.ст.

Коэффициент сопротивления трения [5, табл. VII-2]. λ=0,03, при d_э>0,9 м

Сопротивление трения

Dh

=λ∙l∙H_{дин 1}/d_э=0,03∙3∙4.6/1,091=0,363мм вод.ст.

Сопротивление трения всего участка

Dh_тр=Dh

∙L/l=0,363∙22,796/3=2,758 мм вод.ст.

Сопротивление шибера

Коэффициент сопротивления шибера [5,стр.174,таб.VII-3,п.16]

Скорость газов на выходе из короба

м/с.

Динамическое давление Н

=4,4 мм вод.ст.

Сопротивление шибера

Сопротивление входного канала

Коэффициент сопротивления канала [5,стр.172,таб.VII-3,п.1]

Динамическое давление Н

=4,4 мм.вод.ст

Сопротивление канала

Сопротивление всего участка

Dh_II=Dh

+Dh +Dh_диф+Dh_кор+Dh_тр +Dh_к =

=5,16 +5,16 +0,22+8,144 +2,758 +2.2=23,642 мм вод.ст.

Расчет сопротивления электрофильтра (5,стр75)

Электрофильтр УГ2-3-53-01

Ожидаемая степень очистки газов до 95 % (5,стр.79).

Сопротивление электрофильтра (5,стр.33)

16.5 Предварительный выбор дымососа

Примерная длина газопроводов от воздухоподогревателя до дымососа

L=55,717 м.

Присосы на каждые 10 метров

Da_{10 м}=0,01 [5, п. 2-29].

Присосы для электрофильтра

Da_эф=0,05 [5, п. 2-29].

Присосы воздуха в газопроводе

Da=L/10∙Da_{10 м} +Da_бц =55,717/10∙0,05+0,01=0,379.

Избыток воздуха в уходящих газах (тепловой расчет). a_ух=1,2

Температура "холодного" воздуха (тепловой расчет). t_хв=30⁰ С

Температура газов у дымососа

_дс=(a_ух∙ _ух+Da∙t_хв)/(a_ух+Da)=(1,2∙145+0,36∙30)/(1,2+0,379)=117,397⁰С.

Объем газов у дымососа

V

=V +Da∙V⁰=8,848+0,36∙4,65=8,533 м³ /кг.

Часовой расход газа у дымососа:

V

=B_p∙3600∙V ∙( _дс+273)/273 =16,57∙3600∙8,848∙(117,397+273)/273=603,4∙10³ м³/час.

Выбор дымососа

Количество дымососов z=2.

Коэффициент запаса на производительность [5, табл. 4-1]. b₁=1.1

Барометрическое давление (принимается) h_бар=760 мм рт. ст.

Требуемая расчетная производительность дымососа

Q^дс_р=b₁∙(V_дс/h_бар)∙760∙0,6=1,1∙(603,4∙10³/760)∙760∙0,6=398,2∙10³ м³/час.

Предварительная оценка давления до дымососа

По сводному графику характеристик центробежных дымососов двухстороннего всасывания выбираем дымосос типа 0.8-37 Д-25х2ШБ с частотой вращения 370 об/мин [5, рис. lll-53].

16.6 Компоновка газового тракта от выхода из золоуловителя до входа в дымосос (участка IV Г) и расчет его аэродинамического сопротивления

Сопротивление раздающего короба

Площадь сечения подводящего канала

F_под=2∙h∙a=2∙6 ∙1,488 =17,568м².

Ширина отводящего канала а_отв=2,75 м.

Высота отводящего канала h_отв=1,488 м.

Площадь сечения отводящих каналов

F_отв=4∙а_отв∙h_отв=2,75∙1,488∙4=16,368 м².

Коэффициент сопротивления раздающего короба [5, п. 1-43].

z_к=1,1+0,7∙(F_под/F_отв)² =1,1+0.7∙(17,568 /16,368)²=1,906

Скорость газов в коробе

w_к=(B_p∙V

∙( _дс+273))/( F_отв∙273)=

=(16,57∙7,991 ∙(117,397+273))/(16,368 ∙273)=10,241 м/c.

Динамическое давление в коробе [5, рис. VII-2].

h_дин=4,6 мм вод. ст

Коэффициент сопротивления конфузора [5, стр.174,табл,VII-3,п.17]

Сопротивление раздающего короба

Dh_короб=(z_к+

)h_дин=(1,906+0,1)∙4,6=9,228 мм вод.ст.

Определение сопротивления поворота на 45

с закруглением кромок

Отношение радиуса закругления кромок к ширине газопровода r/b=1 (принимается)

Отношение размеров поперечного сечения

а/b=1,488/2,75=0,72.

Коэффициент, учитывающий форму сечения [5,рис. VII-17]. С=1,1

Коэффициент, зависящий от угла поворота [5, рис. VII-16]. В=0,61

Произведение z₀∙К_D[5, рис. VII-15а]

z₀∙К_D=0,45

Коэффициент сопротивления поворота [5, п.1-29].

x_пов=z₀∙К_D∙В∙С=0,45∙0,61∙1,1=0,3

Скорость дымовых газов

w_к=(B_p∙V

∙( _дс+273))/( F_отв∙273)=

=(11,25∙8,848 ∙(117,397+273))/(16,368 ∙273)=10,241 м/c.

Динамическое давление [5, рис. VII-2]. h_дин=4,6 мм вод.ст.

Сопротивление поворота

Dh_пов=x_пов∙h_дин=0,3∙4,6 =1,38 мм вод.ст.

Расчет сопротивления трения всего участка (от ЗУ до ДС)

Длина всего участка L=17,01 м.

Длина наиболее прямого участка l=2 м.

Эквивалентный диаметр

d_э=(а∙b)/(а+b) =(15,712∙1,488)/(15,712+1,488)=1,359 м.

Скорость газов w=10,241 м/с.

Коэффициент сопротивления трения [5, рис. VII-2]. l=0,03 ,при d_э >0,9м

Динамическое давление [5, рис. VII-2]. h_дин=4,6 мм вод.ст.

Сопротивление трения участка

Dh

=l(l/d_э)h_дин=0,03∙(2/1,359)∙4,6=0,203 мм вод.ст.

Сопротивление трения всего участка

Dh_тр=Dh

∙L/l=0,203∙17,801/2=1,807 мм. вод. ст.

Суммарное сопротивление участка IV

Dh_IV=Dh_кор+Dh_тр+Dh

=9,228 +1,807+1,38=12,415 мм вод.ст.

16.7 Компоновка газового тракта от выхода из дымососа до выхода из дымовой трубы (участка V Г) и расчет высоты дымовой трубы.

Определение сопротивления диффузора, находящегося после дымососа

Отношение площадей меньшего сечения к большему

где

высота и ширина выходного патрубка дымососа (табл.III-18).

Длина диффузора l=2,774 (принимается).

Отношение длины диффузора к высоте выходного патрубка дымососа

l/b

=2,774/3,6=0,771.

Коэффициент сопротивления диффузора [5, рис.VII-14,а]. x_диф=0.06

Скорость газов в входном патрубке дымососа

w_к=(B_p∙V

∙( _дс+273))/( F_отв∙273)=

=(16,57∙8,533 ∙(117,397+273))/(5,832∙ 2∙273)=14,371 м/c.

Динамическое давление в диффузоре [5, рис. VII-2].

h_дин=9,8 мм вод.ст.

Сопротивление диффузора

Dh_диф=x_диф ∙h_дин =0,06∙9,8=0,588 мм вод.ст.

Определение сопротивления поворота на 45

с закругляющимися кромками

Поперечное сечение в начале поворота

F₁=h*a=3,6*1,62=5,832 м².

Скорость дымовых газов в начале поворота

w_к=(B_p∙V

∙( _дс+273))/( F_отв∙273)=