Проект литейно-прокатного модуля с косовалковым планетарным станом РSW для производства легированного мелкого сорта (стр. 10 из 16)

мм (37)

Величина зазора по буртам калибра в 10-й клети принимается

мм.

Площадь раската, выходящая из калибра 10-й клети, может быть определена согласно рис.17, как

=

(38)

Подставляя значения указанных параметров получим

Площадь не разделенного раската в калибре 11-й клети равна удвоенной площади диагонального квадратного раската, т.е.

И тогда, коэффициент вытяжки в калибре 11-й клети определяется как

(39)

Теоретическая ширина раската, выходящая из 11-й клети

мм (40)

Теоретическая ширина раската, выходящая из 10-й клети (при радиусе закругления у бурта

=5)

мм (41)

Для проверки на захват поступающего в калибр 11-й клети раската, необходимо провести расчет абсолютного обжатия в характерных точках калибра и сравнить с допускаемыми данными.

Так, величина абсолютного обжатия в районе перемычки двухниточного раската будет

∆

мм, (42)

а в районе разрыва осей ручьев составит

∆

мм (43)

легированный сталь прокат литейный модуль

Итак, как видно, здесь требует проверки на условие захвата район перемычки раската.

Угол захвата в районе перемычки при прокатке в калибре 11-й клети может быть определен как

, (44)

где: Д –номинальный диаметр валков в 11-й клети (Д = 33мм).

Допускаемый угол захвата в этом калибре можно определить по методике М.С. Мутьева и П.Л. Клименко [14], для этого необходима скорость прокатки в этой клети, которая будет

5.67м/с, (45)

и тогда максимальный допускаемый угол захвата определяется по формуле (t = 980℃)

(46)

Поскольку

, условия захвата в 11-м разделительном калибре выполняются.

Калибр в 9-ой клети промежуточной группы клетей, расположен в вертикальных валках и может в большой степени напоминатьдиагональный квадратный калибр, но имеет свои особенности. Он предназначен для прокатки ромбического раската и в районе разъема имеет более стесненную форму чем обычный диагональный калибр. Прокатака в этом калибре предусматривает деформационную проработку будущих боковых горизонтальных частей двухниточного проката, который будет подвергаться прокатке-разделению. С учетом изложенного построение и общий вид этого подготовительного калибра в 9-клети может быть представлен на рис.20.

Рис.20. Построение и общий вид подготовительного калибра в 9-й клети стана.

Для определения ряда параметров калибра используем некоторые эмперические зависимости, полученные в аналогичных калибровках при прокатке-разделении [12].

Так, сторона квадрата

как и для 10-го калибра может быть определена как

мм (47)

Величина

, представляющую среднюю часть калибра рекомендуется брать как 40% от диагональной части калибра.

И тогда,

мм (48)

Уклон буртов в средней части калибра на основании практических данных берем в пределах 25%, это позволяет получить максимальную ширину раската.

мм (49)

Ширина диагональной квадратной части калибра будет

мм (50)

На основании практических данных калибровок по прокатке-разделению [12] принимаем радиусы закруглений у вершин калибров и у буртов одинаковыми и равными 5мм, т.е.

мм.

Толщина калибра 9-й клети будет

мм. (51)

Толщина раската, выходящего из калибра 9-й клети

мм. (52)

Также на основании практических данных [1] величину зазора по буртам калибра принимаем 5мм, т.е.

мм.

Площадь раската, выходящего из 9-й клети может быть определена как

, (53)

и тогда, подставляя значения указанных параметров, получим

Коэффициент вытяжки в калибре 10- клети определяется как

. (54)

Для проверки на захват, поступающего в калибр 10-й клети раската, необходимо провести расчет абсолютного обжатия в этой клети.

Так как формы калибров 9-й и 10-й клети сильно различаются по конфигурации, то заменем их площадь приведенной (прямоугольной формы), где ширина полосы будет равна ширине раската, а толщина приведенной полосы может определена

мм (55)

и

мм (56)

Приведенная величина абсолютного обжатия будет

∆

мм (57)

Приведенная величина угла захвата в калибре 10-й клети будет

(58)

Как видно приведенный угол захвата значительно меньше ранее подсчитанных максимальных значений для подобных условий и, следовательно, условие захвата должно выполняться.

Наиболее целесообразной формой калибра 8-клети является ромбический калибр, расположенный в горизонтальных валках. Построение и общий вид этого калибра представлено на рис.21.

Рис.21. Построение и общий вид подготовительного ромбического калибра в 8-й клети стана.

Размеры

и ромбического калибра определяют в процессе расчета калибровки с учетом заданной величины коэффициента вытяжки в калибре, правильного заполнения калибра, а также с учетом получения размеров сечения, удовлетворяющих условиям прокатки в следующем калибре.

На практике используются ромбические калибры, характеризующиеся величиной

.

Для предотвращения образования в зазорах калибра «лампасов» рекомендуется принимать степень заполнения калибров

д =

. (59)

Определяем максимально допустимый угол захвата в этом калибре по формуле М.С.Мутьева и П.Л.Клименко [14], если v=3.9м/с; t=990℃ и валки стальные по формуле [14], при v=2-4м/с

, (60)

И тогда

и тогда величина максимального абсолютного обжатия будет

(

мм)

∆

мм (61)

При прокатке ромбической заготовки в квадратном калибре (условно можно считать прокатку ромбического раската в 9-м калибре). Сторона приведенного квадрата может быть определена как

мм (62)

Возможная ширина раската, выходящая из ромбического калибра 8-й клети будет

мм (63)

Принимаем коэффициент вытяжки в 9-м калибре

, можно вычислить площадь раската в 8-м калибре как

(64)

И тогда, толщина раската, выходящая из ромбического калибра 8-й клети будет

мм (65)

Необходимо рассчитать уширение в 9-м калибре, чтобы выявить не будет ли переполнение калибра.

Уширение ромбической полосы в квадратном калибре, если сторона квадратного (диагонального) калибра >30мм определяется по следующей формуле [11].