Проект литейно-прокатного модуля с косовалковым планетарным станом РSW для производства легированного мелкого сорта (стр. 15 из 16)

– горизонтальная проекция контактной поверхности, .

Среднее контактное давление определяется в зависимости от истинного сопротивления деформации

и коэффициента напряженного состояния по формуле

(124)

Определение истинного сопротивления деформации определяется с учетом температуры, степени и скорости деформации по графоаналитическому методу А.А Динника, по специальным номограммам и формуле

(125)

Где к – коэффициент, учитывающий степень деформации;

- сопротивление деформации в зависимости от температуры и скорости деформации при е=30%.

Степень деформации и скорость деформации с учетом прокатки в калибрах определяется по параметрам, соответствующих методу проведенной полосы при котором средняя толщина полосы в калибре определяется как

(126)

Где

– площадь сечения раската в калибре,

- ширина раската в калибре.

И тогда, степень деформации раската в калибре будет

; (127)

скорость деформации определяется как

(128)

Коэффициент напряженного состояния при прокатке в простых калибрах можно определить по эмпирической формуле М.Я Бровмака [14] как

(129)

Где m=

- фактор формы, определяемый для продольного сечения очага деформации по вертикальной оси симметрии калибра;

a,b – постоянные для каждого типа калибров, так: для ромбических и квадратных калибров а=0.75; b=0.5; для овальных калибров a=0.6; b=0.8.

Горизонтальная проекция контактной поверхности валка деформируемым металлом определяется по формулам В.Г Дрозда, полученных аналитическим методом [14] для следующих калибров:

Ромб-квадрат

(130)

Квадрат-овал

(131)

Овал-овал, овал-круг, овал-квадрат и круг-овал

(132)

При этом: длина очага деформации

определяется по середине калибра, а и – представляет ширину раската из предыдущего калибра и ширину рассматриваемого калибра.

Согласно принятой методике [14] и приведенных формул определяются силовые параметры

Р и соответствующие им параметры.

Так, например, для 13-й (чистовой клети) необходимые расчеты с учетом данных табл.3 и системы калибров овал-круг будут:

; мм; ;

По графическому методу А.А. Динника [16] из номограмм стали 30ХГСА будут:

К=0.98 и тогда

m=

мН или 111.7кН.

Для 8-й (подготовительной) клети необходимые расчеты с учетом данных табл.3 и системы калибров овал-ромб будут:

По графическому методу А.А. Динника из номограмм находим:

к=1.04; и тогда

m=

мН или 336.9кН;

Для 4-й (черновой) клети необходимые расчеты с учетом данных табл.3 и системы калибров овал-круг будут:

По графоаналитическому методу А.А. Динника из номограмм находим

к=1.0; т.е

m=

МН или 565.5 кН

В обжимной клети ориентировочно принимаем

, так как методика расчета энергосиловых параметров для клети PSW в литературе отсутствует.

Расчет крутящих моментов и мощности прокатки. Определение мощности главных двигателей стана.

В практических расчетах крутящий момент прокатки

определяется по усилию прокатки Р и плеча а, которое представляет некоторую часть длины очага деформации. И тогда, для 2-х валков

(133)

где

- коэффициент плеча, который при прокатке круглых профилей рекомендуется брать [11].

Стан работает без ускорений и торможений и поэтому динамический момент отсутствует.

Мощность, расходуемая на прокатку, определяется по формуле:

(134)

где

- угловая скорость валков, 1/с; (которая может быть определена как (135)

Частота оборотов валков

определяется из выражения

(136)