при питании совмещенных территориально цеховых нагрузок различного характера: силовые, электросварочные и другие, которые нельзя питать от общих трансформаторов.
Работа трансформаторов как на цеховых подстанциях, так и на ГПП почти всегда бывает раздельная. Это упрощает релейную защиту и уменьшает токи КЗ в сети вторичного напряжения. Последнее особенно важно для выбора коммутационных аппаратов на напряжении до 1000 В, которые имеют недостаточную коммутационную способность и электродинамическую стойкость при трансформаторах мощностью 1000 кВА и более.
При выборе трансформаторов следует иметь в виду, что в связи с ростом удельных плотностей электрических нагрузок во всех отраслях промышленности повысились наивыгоднейшие мощности цеховых подстанций по сравнению с теми, которые были рекомендованы в начале внедрения принципа разукрупнения цеховых подстанций.
• при плотности нагрузки до 0,2 кВА/м2 целесообразно применять трансформаторы мощностью до 1000 кВА включительно;
• при плотности 0,2—0,3 кВА/м2 и мощности цеха более 3000 Вт — мощностью 1600 кВА;
• при плотности более 0,3 кВА/м2 целесообразность применения трансформаторов мощностью 1600 или 2500 кВА следует определять технико-экономическими расчетами.
При технико-экономическом сопоставлении следует учитывать возрастание токов КЗ на вторичном напряжении при применении трансформаторов большей мощности.
По условиям надежности действия защиты от однофазных коротких замыканий в сетях напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью следует применять на цеховых ТП трансформаторы со схемой соединения обмоток треугольник-звезда.
Плотность нагрузки по цехам представлена в таблице 3.3.
Таблица 3.3 Плотность нагрузки по цехам
№ | Наименование цеха | Силовая нагрузка | Площадь цеха | Плотность нагрузки | ||
PмS, кВт | QмS, квар | SмS, кВА | S, м2 | r, кВА/м2 | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
1 | Главный корпус | 2102,96 | 2502,45 | 3268,75 | 31500 | 0,1 |
2 | Блок вспомогательных цехов | 1164,96 | 1426,47 | 1841,72 | 7200 | 0,26 |
3 | Моторный цех | 594,96 | 838,88 | 1028,44 | 7200 | 0,14 |
4 | Литейный цех | 528,04 | 626,04 | 818,99 | 10800 | 0,08 |
5 | Кузнечный цех | 511,76 | 595,75 | 785,38 | 9108 | 0,09 |
6 | Деревообделочный, модельный | 142,59 | 180,16 | 229,76 | 1728 | 0,13 |
7 | Склад леса | 35,32 | 39,75 | 53,17 | 1296 | 0,04 |
8 | Компрессорная | 155,12 | 107,89 | 188,95 | 1944 | 0,1 |
9 | Материальный склад | 42,16 | 48,96 | 64,61 | 2700 | 0,02 |
10 | Склад сжатых газов | 22,03 | 27,34 | 35,11 | 432 | 0,08 |
11 | Насосная 2-го подъема | 112,97 | 67,7 | 131,7 | 540 | 0,24 |
12 | Склад и регенерация масла | 171,2 | 216,03 | 275,64 | 540 | 0,51 |
13 | Склад химикатов | 24,86 | 29,48 | 38,56 | 648 | 0,06 |
14 | Тепловозное депо | 56,17 | 61,12 | 83,01 | 1152 | 0,07 |
15 | Столовая | 54,53 | 48,2 | 72,78 | 1152 | 0,06 |
16 | Заводоуправление(3 этажа) | 75,9 | 46,89 | 89,22 | 1080 | 0,08 |
17 | Проходные, на каждую | 7,47 | 4,32 | 8,63 | 54 | 0,16 |
Проходные, на каждую | 7,47 | 4,32 | 8,63 | 54 | 0,16 | |
Проходные, на каждую | 7,47 | 4,32 | 8,63 | 54 | 0,16 | |
18 | Лаборатория | 103,9 | 89,51 | 137,14 | 1080 | 0,13 |
19 | Гараж | 56,77 | 62,79 | 84,65 | 756 | 0,11 |
20 | Экспериментальный цех | 245,97 | 277,89 | 371,11 | 2808 | 0,13 |
В результате анализа мощности, площади и месторасположения цехов предполагается установка трансформаторов мощностью 250 кВ·А и 400 кВ·А.
3.3 Определение числа трансформаторов
Минимальное число трансформаторов одной мощности
, (3.2)
где РМS - суммарная мощность цехов, где установлены трансформаторы одной мощности, кВт;
Кз – коэффициент загрузки трансформаторов;
Sн.т. – номинальная мощность трансформатора, кВА.
DN – добавка до ближайшего целого числа.
Оптимальное число трансформаторов
, (3.3)
где m – дополнительное число трансформаторов, определяется по рисунку 9.2 /17/.
Число трансформаторов мощностью 400 кВ·А
,
Число трансформаторов мощностью 250 кВ·А
,
3.4 Выбор местоположения ТП и распределение нагрузок по ТП
На проектируемом заводе устанавливаются КТП с трансформаторами ТМЗ 250/10 и ТМЗ 400/10. При питании от ТП нескольких РУ – 0.4 кВ ТП устанавливается в цехе с наибольшей нагрузкой. Если ТП необходимо ставить в цехе со взрыво-пожароопасной средой, то необходимо выполнять его отдельно стоящим, на расстоянии 12 –25 м от цеха. Если Sуд³(0,2¸0,3) кВ·А/м2, то рекомендуется разносить трансформаторы по цеху, с целью уменьшения потерь. В таблице 3.4 приведено распределение нагрузки по ТП.
Таблица 3.4 Распределение нагрузки по ТП
№ КТП | №№ цехов | Р, кВт | Q, квар | N, шт | Sнт, кВА | Кз |
1 | 2,17 | 1172,43 | 1430,79 | 4 | 400 | 0,73 |
2 | 15,16,17,18,19+нар.осв | 305,995 | 264,56 | 1 | 400 | 0,76 |
3 | 1 | 2102,96 | 2502,45 | 7 | 400 | 0,75 |
4 | 7,9,12,13,17+охр.осв | 300,21 | 338,54 | 1 | 400 | 0,75 |
5 | 3 | 594,96 | 838,88 | 2 | 400 | 0,74 |
6 | 6,20 | 388,56 | 458,05 | 2 | 250 | 0,78 |
7 | 5,8,14 | 723,05 | 764,76 | 4 | 250 | 0,72 |
8 | 4,10,11 | 663,04 | 721,08 | 4 | 250 | 0,66 |
Используются трансформаторные подстанции типа КТП-250/10/0,4 и КТП-400/10/0,4. При выборе числа и мощности трансформаторов учитывается необходимость максимального приближения полученного коэффициента загрузки трансформаторов Кз к выбранному ранее по /3/ значению 0,8.
3.5 Выбор низковольтных компенсирующих устройств
Суммарную расчетную мощность компенсаторных батарей низкого напряжения (НБК), устанавливаемых в цеховой сети, определяют по формуле
, (3.4)где Qнк1 - суммарная мощность НБК, которую находим по формуле
, (3.5)где Qmaxm - наибольшая реактивная мощность, которую целесообразно передавать через трансформаторы данной номинальной мощности, в сеть напряжением 0,38 кВ, определяемая по формуле
, (3.6)
где Nопт, Кз, Sн.тр - соответственно оптимальное число, коэффициент загрузки трансформаторов единой мощности Sн тр;
Pp, Qp - соответственно расчетные максимальные активная и реактивная мощности нагрузок трансформаторов единой мощности;
Qнк2 - дополнительная мощность, которую рассчитывают по формуле
, (3.7)где g - коэффициент, который для двухступенчатой схемы питания трансформаторов от распределительных пунктов определяется по /17/ по формуле
(3.8)
где Кр1 = 9 - коэффициент, который определяется по /17/ в зависимости от числа смен работы предприятия и района его размещения;
коэффициент g для магистрали с числом трансформаторов более трех находим по формуле
(3.9)
Для ТП, питающихся от РП с синхронными высоковольтными двигателями, Qнк2 не рассчитывается. Кроме того, в случае, если Qнк2 < 0 , то принимается Qнк2 = 0 .
По табл. 4 - 34 /8/ подбираются комплектные конденсаторные установки напряжением Uн = 0,38 кВ с таким расчетом, чтобы их стандартная мощность Qнк ст была максимально приближена к расчетному значению Qнк.
Определяем число и мощность НБК ТП1.
Коэффициент g определяется по формуле (3.9)
Находится наибольшая реактивная мощность, которую целесообразно передавать через трансформатор мощностью Sн тр = 400 кВА по (3.6)
кварОпределяется суммарная мощность НБК Qнк1S для данного цеха по формуле (3.5)
квар.Дополнительная мощность НБК Qнк2 для ТП1 по формуле (3.7)
квар