Станок для сверления отверстий (стр. 7 из 11)

1 В вертикальной плоскости, Н

а) определяем опорные реакции

;(1.8.48)

(1.8.49)

Проверка

реакции найдены правильно.

б) Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Х по сечениям, Нм

М_ХБ=0; М_ХА=0; М_ХГ=R_АУ•

=56,7•0,033=1,9 Нм; М_ХВ=0;

М_ХГ=-R_ВУ•

=-81,3•0,023=-1,9 Нм.

рис. 1.8.7 – Схема действия сил и расчетная схема тихоходного вала

2 Горизонтальная плоскость

а) определяем опорные реакции, Н

;(1.8.50)

; (1.8.51)

Проверка

реакции найдены

правильно.

б) Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси У по сечениям, Нм

М_УБ=0; М_УА=

; М_УГ= + R_АХ• =160• (0,075 +0,033)+219•0,033=24,5Нм; М_УВ=0;

3. Строим эпюры крутящих моментов, Нм

М_К= М_Z= F_f1d₁/2=378•0,054/2=10,2 Нм

4. Определяем суммарные радиальные реакции, Н

В связи с тем, что на первый тихоходный вал действуют силы второго зубчатого колеса которые равны

R_АХ= R_АХ2=219Н; R_АУ= R_АУ2=-56,7Н; R_ВХ= R_АВ2=437Н; R_ВУ= R_ВУ2=81,3Н;

М_АХ=М_АХ2= 0; М_АУ=М_АУ2= 12 Нм; М_ГХ=М_ГХ2= 1,9 Нм; М_ГУ=М_ГУ2= 24,5 Нм;

Н(1.8.52)

Н(1.8.53)

Определяем суммарные изгибающие моменты в наиболее нагруженных сечениях, Нм

(5.9)

(1.8.54)

Быстроходный вал

Реакции от сил в зацеплении:

1 В вертикальной плоскости, Н

а) определяем опорные реакции

;(1.8.55)

(1.8.56)

Проверка

реакции найдены

правильно.

б) Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Х по сечениям, Нм

М_ХС=0; М_ХК=-R_СУ•

=85,4•0,038=-3,3 Нм; М_ХД=-R_СУ• =85,4•0,068=-5,8 Нм; М_ХЛ=0;

М_ХК=-R_ДУ•

=52,6•0,030=-1,6 Нм.

рис. 1.8.8 – Схема действия сил и расчетная схема быстроходного вала

2 Горизонтальная плоскость

а) определяем опорные реакции, Н

;(1.8.57)

;(1.8.58)

Проверка

реакции найдены

правильно.

б) Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси У по сечениям, Нм

М_УC=0; М_УК=

; М_УЛ=0;

3 Строим эпюры крутящих моментов, Нм

М_К= М_Z= -F_f2 •d₂/2=378•0,040/2=-7,6 Нм

4 Определяем суммарные радиальные реакции, Н

В связи с тем, что на второй тихоходный вал действуют силы третьего зубчатого колеса, которые равны

R_СХ= R_СХ2=-167Н; R_СУ= R_СУ2=-85,4Н; R_ДХ= R_ДХ2=211Н; R_ДУ= R_ДУ2=52,6 Н;

М_СХ=М_СХ2= 0; М_СУ=М_СУ2= 0 Нм; М_КУ=М_КУ2= -6,4 Нм; М_ДХ=М_ДХ2= -5,8 Нм;

М_ДУ=М_ДУ2= -0,02 Нм; М_КХ=М_КХ2= -3,3 Нм;

Н

Н

Определяем суммарные изгибающие моменты в наиболее нагруженных сечениях, Нм

(5.9)

1.8.6 Проверочный расчет подшипников привода сверлильной головки

Исходные данные:

а) частота вращения валов

;

б) требуемая долговечность

;

в) сведения о подшипнике 204:

;

г) реакции в опорах:

;

;

;

г) сведения о подшипнике 7000103:

; ;

265,3 Н

307,5 Н

Подбор подшипников для первого тихоходного вала

рис. 1.8.9- Расчетная схема тихоходного вала

Определяем соотношение

- для опоры А:

X₂ = 1; Y₂ = 0.

- для опоры В

X₂ = 1; Y₂ = 0.

Эквивалентные динамические нагрузки

, где(1.8.59)

а) коэффициент вращения: V=1, т.к. вращается вал;

б) коэффициент безопасности:

;

в) температурный коэффициент:

, т.к. ;

Т. к. Р_В > Р_А, то подшипник опоры В более нагружен и для нее

рассчитываем долговечность.

Находим расчетную динамическую грузоподъемность

(1.8.60)

Н

Условие выполняется.

Долговечность подшипника для опоры В

(1.8.61)

,

поэтому предварительно назначенный

подшипник 204 пригоден.

Подбор подшипников для второго быстроходного вала