по Холодильной технике (стр. 5 из 7)

=, (35)

где - холодопроизводительность выбранного компрессора в расчетном режиме, кВт;

- индикаторная мощность компрессора, кВт.

=

кВт

Подбор конденсатора осуществляется по площади его теплообменной поверхности ,

:

, (36)

где

– удельная тепловая нагрузок на конденсатор (плотность теплового потока), Вт/ .

При расчете учитываем, что у испарительных конденсаторов есть секция предварительного охлаждения, где пары аммиака охлаждаются воздухом без орошения поверхности теплообмена водой. Подбор конденсатора осуществляем по площади основной секции ,

, через которую отводятся около 90 92% теплоты. Поэтому должна быть уменьшена на 8 10%.

, (37)

Конденсатор выбираем с запасом по площади теплообменной поверхности 10

20%.

2.7. Расчет и подбор камерного оборудования

Расчет камерного оборудования заключается в определении их площади теплообменной поверхности.

Площадь теплообменной поверхности камерного оборудования F,

, определяется по формуле:

_, (38)

где - суммарная нагрузка на камерное оборудование, определенная расчетом теплопритоков в расчетную камеру, Вт;

- коэффициент теплопередачи камерного оборудования, Вт/(

К);

- расчетная разность температур между температурой воздуха в камере и температурой кипения аммиака

, ˚С – равна 10˚С=283,15К.

Рекомендуемые значения коэффициента теплопередачи аммиачных оредбенных батарей:

Для камерного охлаждения:

- для потолочных однорядных четырехтрубных батарей – 6,0 Вт/(

К);

- для пристенных однорядных четырехтрубных батарей – 4,7 Вт/(

К).

Площадь теплообменной поверхности потолочных батарей равна:

Площадь теплообменной поверхности пристенных батарей равна:

По площади теплопередающей поверхности компонуем батареи из стандартных секций.

Потолочные змеевиковые батареи состоят из секции типа СЗГ и секции типа СЗХ с площадью охлаждающей поверхности 11,7

, при шаге ребер 30 мм и двух средних секций СС с площадью охлаждающей поверхности 55,3 при шаге ребер 20 мм, установленных между ними.

Пристенные змеевиковые батареи состоят из двух секций типа СЗГ с площадью охлаждающей поверхности 11,7

и 16,9 , при шаге ребер 30 мм и 20 мм соответственно, двух секций типа СЗХ с площадью охлаждающей поверхности 11,7 и 16,9 шаге ребер 30 мм и 20 мм соответственно и двух секций СС с площадью охлаждающей поверхности 55,3 при шаге ребер 20 мм, установленных между ними.

Находим количество батарей n, шт, по формуле:

, (39)

где F – расчетное значение площади теплообменной поверхности,

;

- площадь теплообменной поверхности одной батареи, .

Потолочных батарей:

шт

Пристенных батарей:

шт

Используемая литература

1. Общие требования и правила оформления текстовых документов УО МГУП Могилев СТП 15-06-2004;

2. «Холодильная техника» методические указания к контрольной работе для студентов специализации 1-49 01 02 «Технология хранения и переработки животного сырья» специализаций 1-49 01 02 01 «Технология мяса и мясных продуктов» 1-49 01 02 02 «Технология молоко и молочных продуктов», составители ст. преп. Носикова В.В., УО МГУП Могилев 2009г;

3. Б.К. Явнель. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. – М.: Агропромиздат, 1989. – 223 с.

4. Ю.Д. Румянцев, В.С. Калюнов. Холодильная техника: Учеб. для вузов. – СПб.: Изд-во «Профессия», 2003. – 360 с.

27.12.2010

Работа над ошибками

Рисунок 4 – План расчетной камеры № 2 и камер №1, №3, коридор

Температура в соседних помещениях: камера №1 - = 0˚С;

камера №3 - = 0˚С.

Производим расчет площади поверхности ограждения по формуле:

, (6*)

где - высота помещения, м;

a(в) – ширина или длина камеры и определяем их между осями

соответствующих колонн, м.

Площадь поверхности наружной северной стены:

Площадь поверхности внутренней стороны с коридором:

Площадь поверхности внутренней перегородки с камерой №1:

Площадь поверхности внутренней перегородки с камерой №3:

Площадь поверхности пола:

Площадь поверхности покрытия:

Рассчитываем разность температур:

- для наружных стен по формуле (7):

˚С

- для покрытия по формуле (7):

˚С

- для перегородки отделяющей камеру от камеры №1 по формуле (8):

˚С

- для перегородки отделяющей камеру от камеры №3 по формуле (8):

˚С

- для коридора, имеющего выход наружу по формуле (9):

=18,9˚С

Поскольку = 2˚С, то теплопритоком через пол можно пренебречь.

Т.к. при проектировании холодильников оптимальная толщина теплоизоляционного слоя ограждений определяется, исходя из нормативного значения коэффициента теплопередачи

, то при расчете теплопритоков можно принять = (приложение Б, В, Г).

Рассчитываем теплоприток наружной северной стены:

Согласно (2, стр 30, прил Б) при температуре воздуха в камере = 2˚С и среднегодовой температуре в районе строительства в г. Могилеве = 5,4˚С, после поведения интерполяции, получаем -

Вт/( К). Расчетная разность температур =27˚С, избыточная разность температур наружной северной стены, вызванная действием солнечной радиации, для бетона побеленного известью, и географической широты 56 , равна ˚С (2, стр.34, прил. К).

Таким образом, рассчитываем теплоприток ,Вт, возникающий в результате наличия разности температур для наружной северной стены по формуле (4):

Вт

- для покрытия (для покрытия

Вт/( К)):