Проектирование углового конического редуктора створок шасси на ЛА (стр. 6 из 10)

получаем новое значение b^'= 6 мм.

Это означает

что выполнимо без усложнения конструкции.

3. Тогда на номинальном режиме получим

при

=78 кГ/мм²<

=133 кГ/мм²,

а на перегрузочном режиме

кГ/мм² =1078 Н/мм²=1,2 ,

что вполне допустимо.

В результате принимаем новое значение рабочей ширины зубчатых венцов b=6 мм.

§19. Определение расчетных изгибных напряжений в зубьях (на номинальном режиме)

1. Эквивалентное число зубьев для цилиндрических косозубых колес

,

для шестерни	для колеса

2. Коэффициент формы профиля зуба

3. Расчетное напряжение изгиба в зубьях шестерни на номинальном режиме [I]

кГ/мм²,

где

- нормальный модуль в среднем сечении, находящийся из

соотношения

мм;

мм;

- коэффициент профильного перекрытия для косозубых колес 6-й степени точности при расчете зубьев на изгиб [I].

кГ/мм² = Н/мм².

4. Расчетное напряжение изгиба в зубьях колеса на номинальном режиме

кГ/мм² = Н/мм²

§ 20. Допускаемые напряжения зубьев на изгиб

1. Эквивалентное число зубьев по §19, п. 1:

Для шестерни

Для колеса

2. Теоретический коэффициент концентрации напряжений у корня зуба

3. Коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений для стали

следовательно,

,

4. Эффективный коэффициент концентрации напряжений у корня зуба

,

5. Коэффициент влияния чистоты поверхности у корня зуба (здесь шероховатость часто больше, чем на рабочем профиле)

где а=6, если чистота у корня зуба

6,

6. Коэффициент качества заготовки из проката или штамповки [I]:

.

7. Масштабные коэффициенты зуба [I]. При

мм

8. Результирующие коэффициенты влияния отличий детали от экспериментального образца материала:

9. Пределы ограниченной выносливости материала зубьев

где m=9ч12;

N_p – по §4, п.2;

≈1,2 .

=64 кГ/мм2 <132. При реверсе =123 кГ/мм2 <132.

=63 кГ/мм2 <96. При реверсе 116>96. Значит, =96 кГ/мм2.

Следовательно,

=96 кГ/мм² = 940 Н/мм².