Строим картину распределения угловых скоростей. Для этого проводим горизонтальную линию угловых скоростей и из точки Р, взятой на произвольном от нее расстоянии кР, проводим лучи, параллельные линиям распределения скоростей звеньев 1 и Н.
Вывод:
1. Для планетарного редуктора с внешним и внутренним
зацеплением подобраны числа зубьев Z1=24, Z2=42, Z3=108, обеспечивающее передаточное отношение U=6,01 а так же удовлетворяющее условию соосности, совместности, сборки и отсутствие заклинивания.
2. В масштабе μl =1.0мм/мм построены схемы редуктора в осевом и торцевом сечении и вычерчены схемы распределения скоростей.
3. Динамическое исследование механизма при установившемся режиме движения.
3.1. определение основных размеров механизмов.
Исходные данные:
-средняя скорость ползуна (поршня) vср=6.15 [м/с];
-частота вращения вала кривошипа n=4600 [об/с];
-отношение длины шатуна и кривошипа lAB/lOA=λ=3.8;
-диаметр цилиндра d = 0.038 [м];
-масса шатуна m2 = 2 [кг];
-масса поршня m3 = 1 [кг];
-момент инерции шатуна I2S = 4.2*10-4 [Нм2];
-момент инерции коленчатого вала I10 = 1.8*10-3 [Нм2];
-коэффициент неравномерности δ = 1/7;
-максимальное давление воздуха в цилиндре Рмах = 22.5 Мпа.
Рассматриваем движение ползуна за один оборот кривошипа. Время одного оборота: tоб=1/n [с]. За это время путь проделанный ползуном fc=2S=4lOA=4r [м], средняя скорость ползуна:
vср= fc/tоб = 4lOAn = 4r×n [м/с]
Откуда lOA=vср/4n, lAB=lOA×λ
3.2. Построение планов положений скоростей, скоростей и движущих сил.
Определяем чертежные величины:
lAB = 0.076×1500 = 114 [мм]
lOA =0.02×1500 = 30 [мм]
Вычерчиваем планы механизмов в 12 положениях, разделив траекторию, описываемую точкой А кривошипа, на 12 равных частей.
Для каждого из положений механизма строим план возможных скоростей, задаваясь произвольно построенным отрезком ра = 30[мм],соответствующим скорости точки А.
VВ = vА + vBА а скорость vS2: vS2 = vА + vS2А
Данные кинетического исследования сносим в таблицу 1, где ра, рв, рs2, ав
отрезки, снятые с планов скоростей и соответствующие возможным линейным скоростям va vв vs2 vав.
Таблица 1
Кинематические характеристики механизма
Обознач ение | Положение механизма | |||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | |
ра | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 |
рв | 0 | 19 | 29 | 30 | 25 | 10 | 0 | 10 | 25 | 30 | 29 | 19 |
рS2 | 7.5 | 19.5 | 28 | 30 | 24 | 12 | 7.5 | 12 | 24 | 30 | 28 | 19.5 |
ав | 30 | 27 | 16 | 0 | 16 | 26 | 30 | 26 | 16 | 0 | 16 | 27 |
0 | 0,6 | 0,97 | 1 | 0,83 | 0.33 | 0 | 0,33 | 0,83 | 1 | 0,94 | 0,6 | |
0,25 | 0,65 | 0,93 | 1 | 0,8 | 0,4 | 0,25 | 0,4 | 0,8 | 1 | 0,93 | 0,65 | |
1 | 0,94 | 0,53 | 0 | 0,53 | 0,87 | 1 | 0,87 | 0,53 | 0 | 0,53 | 0,94 |
Масштаб длин μl по оси перемещений выбираем равным по масштабу длин плана положений, т.е. μl = 1.5[мм]. По известному максимальному давлению Рмах = 22.5×105 Па определяем масштаб индикаторной диаграммы:
масштаб диаграммы сил сопротивления:
Таблица 2
Исходные данные для построения индикаторной диаграммы.
Координата поршня(в долях хода Н) | Н/Hmax | 0 | 0.02 | 0,05 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
Давлениевоздуха (в долях Pмах) | P/Pмах | Для хода поршня вниз | |||||||||||||
0.863 | 1 | 0.863 | 0.602 | 0.340 | 0.238 | 0.170 | 0,129 | 0,10 | 0,070 | 0,005 | 0,02 | 0 | |||
Для хода поршня вверх | |||||||||||||||
0.863 | 0.5 | 0,318 | 0,204 | 0,114 | 0,073 | 0,045 | 0,025 | 0,014 | 0,005 | 0,001 | 0 | 0 |
Заданные внешние силы.
Обозна чение | Размер ность | Положение механизма | |||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | ||
Рсх | Н | 2171 | 1886 | 629 | 286 | 143 | 57 | 28.6 | 14.3 | 28.1 | 57.1 | 171.4 | 657.1 |
Yр | мм | 76 | 66 | 22 | 10 | 5 | 2 | 1 | 0.5 | 0.7 | 2 | 6 | 23 |
3.3. Построение диаграмм приведенных моментов инерции звеньев.
Разбиваем все звенья механизма на две группы:
Iпр =IIпр + IIIпр;
К первой группе отнесем все те звенья, которые связаны со звеном приведения постоянным передаточным отношением. Вторая группа включает в себя все остальные звенья, которые связаны со входным звеном переменным передаточным отношением и для них приведенный момент инерции будет меняться в зависимости от положения механизма. В рассмотренном механизме это звенья 1 (кривошип), 2 (шатун), 3(ползун).
IIпр – равен нулю, поскольку масса звена 1 принята равной нулю.
I2пр, I3пр определяем по формулам:
Приведенные моменты инерции второй группы звеньев являются функциями положения механизма и, как видно из последних соотношений, не зависят от абсолютных значений скоростей точек механизма. Данные расчета сводим в таблицу 4.
Таблица 4
Расчетные величины приведенных моментов инерции.
Обозна чение | Размер ность | Положение механизма | |||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | ||
I3пр×10-4 | Нм2 | 0 | 2.7 | 7.2 | 7.6 | 5.2 | 0.82 | 0 | 0.82 | 5.2 | 7.6 | 7.2 | 2.7 |
У | мм | 0 | 32 | 86.4 | 91,2 | 62.4 | 10 | 0 | 10 | 62.4 | 91.2 | 86.4 | 32 |
I2ппр×10-4 | Нм2 | 0.5 | 3.38 | 6.9 | 8 | 5.1 | 1.28 | 0.5 | 1.28 | 5.1 | 8 | 6.9 | 3.38 |
У | мм | 6 | 40,6 | 82.8 | 96 | 61.2 | 15.3 | 6 | 15.3 | 61.2 | 96 | 82.8 | 40,6 |
I2врпр×10-4 | Нм2 | 0.28 | 0.23 | 0.079 | 0 | 0.013 | 0.215 | 0.28 | 0.22 | 0.013 | 0 | 0.079 | 0.23 |
У | мм | 3.4 | 2.7 | 1 | 0 | 0.2 | 2.6 | 3.4 | 2.6 | 0.2 | 0 | 1 | 2.7 |
у∑ | мм | 9.4 | 75.7 | 170.2 | 187.2 | 123.8 | 27.9 | 9.4 | 27.9 | 123.9 | 187.2 | 170.2 | 75.7 |
Выбрав масштаб μl = 12х10-4 [мм/Нм2] рассчитываем чертежные величины и заносим их в таблицу 4. строим график.
3.4. Построение диаграмм приведенных моментов движущих сил и сил тяжести, построение диаграмм работы.
Для построения приведенных моментов от сил полезного сопротивления Мспр(φ), движущих Мрпр(φ) и сил тяжести МG3пр(φ) как функции от угла поворота звена приведения воспользуемся формулами :
Значения Мдвпр для каждого положения механизма рассчитываем и сводим в таблицу 5.