Смекни!
smekni.com

Судовые установки (стр. 4 из 12)

д) Сепараторы тяжёлого топлива

Производительность сепараторов:

Qсеп = к*24*ge*Ne*10^(-3)/gтт ,

где к=0,3 - коэффициент рабочего времени сепараторов

Qсеп = 0,3*24*0,159*7830*10^(-3)/0,97=9,2 м^3/ч

К установке принимаются два сепаратора марки МАРХ-309 , производительностью 8,5 м^3/ч каждый и мощностью электродвигателя Nэд = 10 кВт.

Для сепарации дизельного топлива устанавливается сепаратор СЦ-1,5 производительностью Q = 1,5 м^3/ч и мощностью электродвигателя Nэд = 4 кВт.

3.2.2 Масляная система

К использованию принимаем масла отечественного производства с целью удешевления эксплуатации: для системы охлаждения поршней, смазки подшипников двигателя и ГТН - масло М 10 Г2 ЦС, для цилиндровой смазки - масло М16 Е 30.

Удельный расход масла:

а) для циркуляционной системы gцирк = 0,14 г/(кВт*ч);

б) для смазки цилиндров gцил = 1,6 г/(кВт*ч).

Необходимое количество смазочного масла определяем по формуле:

G = g*Ne*L/Vs*10^(-6) т;

· цилиндровое : Gцил = 1,6*7830*8000/19 *10^(-6) = 5,3 т;

· смазочное : Gсм = 0,14*7830*8000/19 *10^(-6) = 0,46 т.

Из расчётов следует, что объём цистерн основного запаса масла:

· для цилиндрового Vц = кц*b*Gц/gм ,

где b=1,05 ; Gц=5,3 т ; кц = 5¸8.

Vц = 1,05*5*5,3/0,94 = 30 м^3

· для смазочного масла Vсм = 1,05*8*0,46/0,9 = 4,3 м^3

Для расчёта характеристик системы циркуляционной смазки дизеля в качестве исходного параметра принимается количество тепла, отводимое с маслом:

Qтр = 632,3*Nе*aтр*(1-hм)/hм ,

где aтр= 0,4¸0,5 - коэффициент, учитывающий долю тепла от трения, воспринимаемую маслом.

Qтр = 632,3*7830*0,4*(1-0,9)/0,9 = 22*10^4 кДж/ч = 0,6*10^5 Вт

Количество тепла, отводимое охлаждающим маслом:

Qохл = aохл*ge*Ne*Qнр ,

где aохл = 0,04¸0,06 , принимаем aохл = 0,05

Qохл =0,05*0,159*7830*42000 = 261 * 10^4 кДж/ч = 0,725*10^6 Вт

Часовые расходы масла:

G1 = Qтр/(Сm*Dt1) ,


где Сm= 1,92 кДж/(кг*град) - теплоёмкость масла

Dt1= 8¸12°С - повышение температуры масла в тихоходном двигателе

G1 =22*10^4/(1,92*10) = 11,5*10^3 кг/ч

Gохл = Qохл/(Cm*Dt2) ,

где Dt2 = 10°С

Gохл =261*10^4 / (1,92*10) = 135,9*10^3 кг/ч

Пропускная способность фильтра тонкой очистки, включённого в систему параллельно:

G¢ф = (0,1¸0,15)*G1= 0,1*11,5*10^3= 1,2*10^3 кг/ч

Производительность циркуляционного масляного насоса:

G= к*(G1+Gохл+Gф) ,

где к=1,2¸1,5 - коэффициент запаса производительности насоса.

G=1,3*(11,5+135,9+1,2)*10^3 = 148,6*10^3 кг/ч

В установке применяются два вертикальных трехвинтовых насоса (основной и резервный) марки ЭМН 250/4,5 , производительностью 250 м^3/ч, мощность электродвигателя Nэдв = 49,0 кВт

Поверхность охлаждения маслоохладителя [22]:


F= [Qтр +Qохл]/[Км*Dtср] , м^2

где Км - коэффициент теплопередачи от масла к воде,

Км=500 Вт/(м^2*К);

Dtср = 15°С - средняя разность температур

F = (0,6*10^5+0,725*10^6)/[500*15 ] = 105 м^2

В установке применяем два маслоохладителя с поверхностью охлаждения

F=150 м^2.

3.2.3 Система охлаждающей воды

Для расчётов принимаем следующие параметры:

· температура забортной воды tзв = 20°С ;

· температура забортной воды на выходе из охладителя 30¸35°С (температурный перепад в охладителе 10¸15°С);

· давление в системе забортной воды 0,2 МПа;

· температура пресной воды на выходе из двигателя 80°С;

· температурный перепад воды в двигателе 8¸12°С;

· давление в системе пресной воды 0,25¸0,3 МПа;

· доля тепла, отводимого от цилиндров gц=0,2.

Количество тепла, отводимое пресной водой от цилиндров:

Qц=gц*gе*Nе*Qнр= 0,2*0,159*7830*4,2*10^4=10458*10^3 кДж/ч = 2,9*10^6 Вт


Подача насоса пресной воды:

G1 = k*Qц/(Dt1*C1),

где Dt1 =10°С

С1 =4,187 кДж/(кг*град) - теплоёмкость пресной воды;

к = 1,15¸1,20 - коэффициент запаса производительности, учитывающий износ насоса.

G1 = 1,2*10458*10^3/(10*4,187) = 299,7 *10^3 кг/ч

К установке принимаем три однотипных вертикальных центробежных насоса марки НЦВ 310/20 производительностью 310 м^3/ч и мощностью электродвигателя 30 кВт.

Поверхность охлаждения главного водяного охладителя :

F = Qц/[Кв*Dtср ], м^2

где Кв= 1136 Вт/(м^2*К) - коэффициент теплопередачи в охладителе от пресной воды к забортной

F= 2,9*10^6/(1136*10) = 170 м^2

Для установки принимаем два водоохладителя с поверхностью охлаждения 200 м^2 каждый.

3.2.4 Система пускового воздуха

Правилами Национального Регистра предусмотрено, что сжатый воздух для пуска холодного двигателя должен храниться не менее чем в двух воздухохранителях и должен обеспечивать не менее 15-и пусков холодного двигателя без пополнения баллонов.

Объём свободного воздуха при температуре Т=273 К и давлении Р=0,1 МПа расходуемого на один пуск главного двигателя :

V1= 1000*g1*(D^2*p/4)*S*Z, л

гдеg1 = 4¸6 л/л - расход в литрах свободного пускового воздуха на один литр объёма рабочих цилиндров двигателя;

D = 0,6 м - диаметр цилиндра;

S = 2,4 м - ход поршня;

z = 4 - число цилиндров .

V1= 1000*6*(0,6^2*3,14/4)*2,4*4 = 16277 л

Объём главных пусковых баллонов при давлении Р1=2,5 МПа , Р2=0,9 МПа

Vб = V1*n1*Pa*к*10^(-3)/(Р1-Р2),

где n1 - число пусков главного двигателя согласно правил Национального Регистра.

V1= 16277*12*0,1*10^(-3)/(2,5-0,9)=12,2 м^3

Принимаем к использованию два баллона пускового воздуха ёмкостью V=7,0 м^3 каждый.

Производительность главного компрессора пускового воздуха определяется по формуле:

G=Vб*(Р1-Р2)/(Ра*t), м^3/ч

где Ра - атмосферное давление;

t= 1ч - время наполнения баллонов воздухом от Р1 до Р2.

G= 14*(2,5-0,9)/(0,1*1) = 224 м^3/ч

К установке принимаем два главных компрессора с производительностью G=250 м^3/ч с мощностью электродвигателя 55 кВт и также компрессор хозяйственных нужд 20К-I-76/1 производительностью G=30 м^3/ч.

Для пуска вспомогательных дизельгенераторов устанавливаются два воздушных баллона ёмкостью по 2,5 м^3.

Кроме этого устанавливается один аварийный дизель-компрессор двухступенчатый, ДКП10/30, производительностью G=10 м^3/ч и рабочим давлением Р=3,0 МПа.

3.3 Расчёт судовой электростанции и вспомогательное оборудование

По правилам Национального Регистра судоходства на судах возможно применение как постоянного так и переменного тока. Переменный ток, в сравнение с постоянным, имеет ряд существенных преимуществ:

· более высокая экономичность силовой установки, обусловленная более высоким КПД машин переменного тока;

· меньший вес электрооборудования;

· более низкая построечная стоимость;

· простота обслуживания;

· высокая надёжность электрооборудования, вследствие отсутствия коллекторно-щёточного аппарата;

· более лучшая приспособленность к автоматизации.

Исходя из вышесказанного, принимаем для проектируемого судна переменный ток.

Распределение энергии осуществляется по фидерным групповым системам: силовые потребители питаются током с напряжением 380 В непосредственно с главного распределительного щита, а камбузное оборудование, бытовые приборы, сети освещения, аварийного освещения - током с напряжением 220 В от понижающих трансформаторов с частотой 50 Гц. Штурманское оборудование и радиостанция работающие на токе другой частоты получают питание через преобразователи.

Для обеспечения стабильной работы механизмов и систем необходимо рассчитать состав вспомогательного оборудования.

3.3.1 Водопожарная система

Суммарная подача пожарных насосов:

Q=к*m^2, м^3/ч ,

где m = 1,68*Ö[L*(B+H)]+25;

к = 0,008

Q=0,008*{1,68*Ö[145,6*(23+8,5)]+25}^2 = 154 м^3/ч

Согласно правил противопожарной безопасности, правил Национального Регистра на судно устанавливаем два независимых центробежных насоса марки НЦВ 160 ЛОРД-I-П и один аварийный пожарный насос этой же марки.

Q = 160 м^3/ч ; Н = 10 МПа ; Nэдв = 42 кВт.

3.3.2 Якорное устройство

Характеристика якорного снабжения судна

Nс = D^(2/3)+2*B*h+0,1*A ,

где D - весовое водоизмещение судна;

В - ширина судна;

h - высота борта от ГВЛ до верхней палубы;

А - площадь парусности. Принимаем А=1000 м^2

Nс= 13500^(2/3)+2*23*8+0,1*1000 = 992

Калибр якорных цепей :

a=S*t*ÖNc ,

где S=1 для судов неограниченного района плавания;

t = 1,75 - для обычных цепей.

a=1,75*Ö992=55

Вес якоря

Q = к*Nc ,

где к=3

Q = 3*992 = 2976 кг

Принимаем Q = 3000 кг

Суммарная длина якорных цепей:

l = 87*Z*Nc^(1/4)=87*3*992^(1/4)=1400 м

Принимаем два основных и один запасной якорь, цепи калибром 55 мм длиной по 300 м каждая. Брашпиль БЭ 10 , Nэдв=30/30/10 кВт

3.3.3 Ходовой режим

Максимальная интегральная мощность в ходовом режиме [23]:

Рmax ход = `Рход + 3*Sход,

где `Рход - средняя мощность электростанции в ходовом режиме;

Sход - отклонение мощности в ходовом режиме от среднего значения.

Средняя мощность электростанции в ходовом режиме для судов с одним МОД фирмы MAN:

`Рход = 170*ÖN-145 кВт,

где: N=7,8 МВт - мощность ГД

`Рход = 170*Ö7,8 - 145 = 330 кВт

Отклонение мощности в ходовом режиме от среднего значения:

Sход = 25*lgN + 2,5 кВт = 25*lg7,8 + 2,5 = 25 кВт

Рmax ход = 330 + 3*25 = 405 кВт

Добавочная мощность электростанции при эксплуатации судна в тропической зоне:

DР01 = 110*lgD - 55 кВт,

где D = 13,5 тыс. тонн - водоизмещение судна.

DР01 = 110*lg13,5 - 55 = 70 кВт

Окончательно, полная требуемая мощность электростанции в ходовом режиме:

Рmax ход + DР01 = 405+70 = 475 кВт

3.3.4 Маневренный режим

Мощность электростанции на маневрах:

Рм=Рх+0,8*(Рбр+Рк)+Рп,

где Рбр -мощность брашпиля, 30 кВт;

Рк -мощность компрессора, 55 кВт

Рп - мощность подруливающего устройства:

Рп = 30*D + 100 = 30*13,5+100 = 505 кВт

Рм = 475 + 0,8*(30+55) + 505 = 1048 кВт

3.3.5 Стояночный режим

Максимальная интегральная мощность в режиме стоянки:

Р max ст = `Рст + 3*Sст кВт

Средня мощность в режиме стоянки:

`Рст = 81*D^(0,16) = 81*13,5^0,16 = 123 кВт

Отклонения мощности от среднего значения в режиме стоянки:

Sст = 21*lgD - 7,5 = 21*lg13,5 - 7,5 = 16 кВт

Р max ст = 123+3*16 = 171 кВт

По полученным значениям нагрузки электростанции на различных режимах эксплуатации принимаем к установке:

· три генератора переменного трёхфазного тока HSPTL/454B16 с приводом от четырёхтактных, пятицилиндровых двигателей с турбонаддувом «Васа» 524 ТS мощностью 607 кВт.

· один аварийный дизельгенератор мощностью 150 кВт с приводом генератора от приводного дизеля марки 6ЧН 18/22.