Схема расчёта трансформатора (стр. 3 из 6)
Масса металла обмотки ВН по табл. 1.
кг.
Внутренний диаметр обмотки
Радиальный размер обмотки с экраном
Внешний диаметр обмотки
Рис. 4. Расположение катушек и радиальных каналов.
Масса провода в обмотке ВН с изоляцией
кг.
Масса металла (меди) двух обмоток
кг.
Масса провода двух обмоток
кг.
4. Определение параметров режима короткого замыкания (К.З.).
4.1 Определение потерь К.З.
Потери короткого замыкания определяются согласно § 7.1.
Основные потери
Обмотка НН
Вт.Обмотка ВН
Вт. Добавочные потери в обмотке НН
(предварительно принимаем kp =0,95, n2 =0,8 т.к. обмотка НН имеет один слой).
где n – число проводников обмотки в направлении, перпендикулярном направлению линий магнитной индукции поля рассеяния; т - число проводников обмотки в направлении, параллельном направлению линий магнитной индукции поля рассеяния; а - размер проводников в направлении, перпендикулярном линиям магнитной индукции поля рассеяния; b - размер проводника в направлении, параллельном линиям магнитной индукции поля рассеяния; l - общий размер обмотки в направлении, параллельном направлению линий магнитной индукции поля рассеяния; kp- коэффициент приведения поля рассеяния (см. § 7.2).
Добавочные потери в обмотке ВН
Основные потери в отводах рассчитываются следующим образом.
Длина отводов определяется приближенно
м. 
м.Масса отводов НН
кг.Потери в отводах НН
Вт.Масса отводов ВН
кг.Потери в отводах ВН
Вт.Потери в стенках бака и других элементах конструкции до выяснения размеров бака определяем приближенно
Вт.где k – определяется по табл. 7.1
Полные потери короткого замыкания
Вт.или
% заданного значения.4.2 Определение напряжения 
Напряжение короткого замыкания рассчитывается согласно § 7.2.
Активная составляющая
%
Реактивная составляющая
%где
Значения β и β1 для изолированного провода всегда меньше единицы.
здесь
(l и lx по рис. 7.6)[по (7.35) и по рис. 7.15, а].
Напряжение короткого замыкания
%,или
% заданного значения.Установившийся ток короткого замыкания на обмотке ВН
Sк – мощность короткого замыкания электрической сети по табл. 7.2.
А.Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания
А,при
по табл. 7.3 
.4.3 Определение механических сил в обмотках.
Радиальная сила
Н.Среднее сжимающее напряжение в проводе обмотки НН
МПа.Среднее растягивающее напряжение в проводах обмотки ВН
МПа.т. е. 38,4 % допустимого значения 60 МПа. Осевые силы по рис. 7.11, в
Н
Н.
где lx =99 мм по рис. 7.15, а, расположение обмоток по рис. 7.11,в т = 4; после установления размеров бака l"= 0,25 м; распределение осевых сил по рис. 7.15, б.
Максимальные сжимающие силы в обмотках
Н.
Н.
Рис.5 . Механические силы в обмотках трансформатора
Наибольшая сжимающая сила наблюдается в середине обмотки НН
(обмотка 1), где F сж1=174715 Н. Напряжение сжатия на междувитковых прокладках
МПа,что ниже допустимого значения 18÷20 МПа.
n – число прокладок по окружности обмотки; а – радиальный размер обмотки; b – ширина прокладки.
Температура обмотки через t= 5 с после возникновения короткого замыкания
ºС . 
– начальная температура обмотки обычно принимают 90 ºС .Предельно допустимая температура обмоток при к.з. см. по табл. 7.6.
5. Окончательный расчет магнитной системы.
5.1 Определение размеров пакетов и активной площади стержня и ярма.
Определение размеров магнитной системы и массы стали по § 8.1. Принята конструкция трехфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3404 толщиной 0,35 мм по рис. 8.14. Стержни магнитной системы скрепляются бандажами из стеклоленты, ярма прессуются ярмовыми балками. Размеры пакетов выбраны по табл. 8.3 для стержня диаметром 0,260 м без прессующей пластины. Число ступеней в сечении стержня 8, в сечении ярма 6.