Обжиг молибденового концентрата на заводе (стр. 10 из 25)

– циклона ЦН-15;

– сухого электрофильтра типа ЭГА 1-10-6-4-2;

– скруббера Вентури.

Эффективность улавливания пыли при такой системе составляет 99,9%, что значительно превышает улавливание пыли по существующему положению.

Для улавливания SO₂ применяем известковый метод орошения скруббера Вентури. Известковое молоко мы получаем подачей в смеситель Са и Н₂О, откуда оно поступает в отстойник. Улавливание SO₂ основано на образовании малорастворимого сульфита CaSO₃, который сбрасывают в хвостохранилище, где он окисляется постепенно кислородом до CaSO₄:

SO₂ + CaCO₃ + H₂O → Ca(HSO₃)₂ + CO₂

В адсорбер подается воздух и бисульфит кальция. В результате взаимодействия с кислородом воздуха он превращается в гипс:

Са(HSO₃)₂ + O₂ + H₂O → CaSO₄ ∙ 2H₂O + H₂SO₄

Образующаяся серная кислота взаимодействует с известняком:

CaCO₃ + H₂SO₄ + H₂O → CaSO₄ ∙ 2H₂O + CO₂

В результате химической реакции происходит улавливание SO₂ на 90%.

Вследствие приведенных процессов валовые выбросы сократятся.

5.3. Расчет валовых поступлений выбросов загрязняющих веществ

1. Определяем валовые выбросы компонентов содержащихся в пыли по проекту:

т/год

где

- расход газа = 14 457 м³/ч;

- годовое время, равное

z – запыленность после всех аппаратов газоочистки = 0,006%.

т/год;

т/год.

2. Рассчитываем валовые выбросы газообразного вещества по проекту:

где м – молекулярная масса газообразного компонента.

т/год

5.4. Расчет приземной концентрации вредных веществ, создаваемых выбросами проектируемого производства

1. Исходные данные для расчета:

Таблица 3.2

№	Параметр	Обозначе-ние	Ед.изм.	Численное значение
1	Число дымовых труб	N	шт.	1
2	Высота дымовой трубы	Н	м.	30
3	Температура газов в устье трубы	t_г	⁰С	64
4	Температура окружающего воздуха	t_в	⁰С	25
5	Расход газа	V₀	м³/ч	14 457
6	Запыленность	z	г/м³	0,006
7	Содержание молибдена в пыли	Мо	%	52
8	Содержание в газах по объему диоксида серы	SO₂	%	0,3

2. Определяем расход газов при температуре газов в устье трубы:

, м³/ч

м³/ч

3. Определяем секундный расход отходящих газов:

, м³/с

м³/с

4. Принимаем скорость выхода газов из устья трубы 20 м/с.

5. Определяем диаметр устья дымовой трубы:

, м

6. Разность температур в устье трубы определяем по формуле:

∆

, ⁰С

∆

⁰С

7. Определяем мощность выбросов пыли, содержащейся в отходящих газах:

, г/с

где z – запыленность газа (н.у.), г/м³;

8. Определяем мощность выбросов загрязняющих веществ, содержащихся в пыли, выбрасываемых в атмосферу в единицу времени:

, г/с

где а_k._i_. – содержание i-го компонента в пыли по массе, доли ед.;

9. Определяем мощность выбросов вредных газообразных компонентов содержащихся в отходящих газах:

, г/с

10. Находим параметр f :

11. Определяем параметр υ_м:

υ_м =

12. Определяем параметр

13. Определяем параметр

14. Так как f < 100, то коэффициент m определяем следующим образом:

15. Так как 0,5≤

<2, то коэффициент n определяем следующим образом:

16. Определяем коэффициент d:

17. Определяем опасную скорость ветра

18. Максимальное значение приземной концентрации вредных веществ при выбросе отходящих газов из одиночного точечного источника при неблагоприятных метеорологических условиях определяем по формуле:

мг/м³

где А – коэффициент, зависящий от температуры стратификации атмосферы (принимаем 200); М () – масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени; F – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе (принимаем 1,02); Н (30 м) – высота источника выброса над уровнем земли;

– безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности, в случае ровной или слабопересеченной местности с перепадом высот, не превышающим 50 м на 1 км,

;

– разность между температурой выбрасываемой газовоздушной смеси

и температурой окружающего атмосферного воздуха

; – расход газовоздушной смеси, определяемый по формуле