Расчет и проектирование центробежного компрессора ГТД (стр. 5 из 5)
Таблица 4. Порядок расчета средних значений параметров потока на выходе из РЛД.
| № | Формула | Результат | Размерность | Примечание | |||||
| 1 |  | 1,3 | - Для однорядного РЛД   в составе радиально осевой выходной системы - Для двухрядного РЛД -  | ||||||
| 2 |  | 0,298 | м | ||||||
| 3 |  | 1 | Обычно  . Если  , то  ,  - угол расширения канала РЛД в меридиональной плоскости. | ||||||
| 4 |  | 0,0078 | м | ||||||
| 5 |  | 2,0 | Для однорядного РЛД  может доходить до  , при этом величина  . Для двухрядного РЛД  Для трехрядного РЛД  при этом    | ||||||
| 6 |  | 0,954 |  | 0,8 | 0,85 | 0,9 | 0,95 | 1,0 | |
 | 0,913 | 0,913 | 0,956 | 0,94 | 0,926 | ||||
 | 0,95 | 0,951 | 0,943 | 0,928 | 0,909 | ||||
| 7 |  | 1,05 | |||||||
| 8 |  | 0,001878 |  | ||||||
| 9 |  |  |  при   при   при  | ||||||
| 10 |  | 0,001924 | | ||||||
| 11 |  |  | Величина  должна находиться в пределах  | ||||||
| 12 |  |  |   | ||||||
| 13 |  | 21 | Число лопаток диффузора (округляется до целого) | ||||||
| 14 |  | 1,0218 |  - толщина выходной кромки лопатки | ||||||
| 15 |  | 2,022 | |||||||
| 16 |  | 468,16 | кПа | ||||||
| 17 |  | 4,6215 | |||||||
| 18 |  | 478,5 | к | ||||||
| 19 |  | 0,5178 | |||||||
| 20 |  | 0,3496 | Таблицы Г-Д функций   | ||||||
| 21 |  | 439,04 | кПа | ||||||
| 22 |  | 468,74 | к | ||||||
| 23 |  | 139,94 |  | ||||||
| 24 |  | 76,425 | | ||||||
| 25 |  | 117,2278 | | ||||||
| 26 |  | 0,007299 | | ||||||
| 27 |  | 3,01169 |  | ||||||
Так как скорость
(максимально допустимой величины на выходе из компрессора), то необходимо использовать дополнительный осевой диффузор, предварительно развернув поток на 
в меридиональной плоскости.Расчет параметров на входе в осевой диффузор и на выходе из него
Согласно экспериментальным данным коэффициент восстановления полного давления в радиально-осевом повороте (РОП)
может быть принят равным 
, а коэффициент потерь в осевом спрямляющем аппарате (ОСА) при геометрической степени диффузорности 
и угле изгиба лопатки 
- 
. Коэффициент загромождения 
Порядок расчета представлен в таблице 5.
Таблица 5.
| № | Формула | Результат | Размерность | Примечание |
| 1 |  | 0,00936 | М |  - внутренний радиус поворота ОСА |
| 2 |  | 0,3167 | М | Внешний диаметр поворота ОСА |
| 3 |  | 461,138 | кПа | Меньшее значение  соответствует меньшему значению отношения  |
| 4 |  | 84,07 |  |  |
| 5 |  | 3,4043 |  | |
| 6 | В 1ом приближении принимаем  | |||
| 7 |  | 3,216 | | |
| 8 |  | 0,0062 |  | |
| 9 |  | 0,3289 | М | |
| 10 |  | 0,0061 | М | |
| 11 |  | 0,3228 | М | |
| 12 |  | 108,22 | | |
| 13 |  | 137,07 | | |
| 14 |  | 0,3424 | ||
| 15 |    | 0,9322 0,9432 0,5247 | По таблицам Г-Д функций | |
Отличие  от принятого значения  менее 0,2%. 2ое приближение не требуется | ||||
| 16 |  | 0,7768 | ||
| 17 |  |  | ||
| 18 |   | 428,87 3,2109 | кПа | |
| 19 |  | 0,3289 | М |  (принимается) |
| 20 |  | 0,3167 | М |  (принимается) |
| 21 |  |  | Задается | |
| 22 |  | 1,65 | ||
| 23 |  | 0,03 | ||
| 24 |  | 1,05 | ||
| 25 |  | 0,8228 | М | |
| 26 |  | 0,0061 | М | Принимается |
| 27 |  | 281,82 | Дж | |
| 28 |  | 0,98 | ||
| 29 |  | 451,9 | кПа | |
| 30 |  | 478,5 | К | |
| 31 |  | 0,317 | ||
| 32 |  | 0,205 | По таблицам Г-Д функций | |
| 33 |  | 82,6 |  | |
| 34 |  | 4,46 | ||
| 35 |  | 0,9756 | По таблицам Г-Д функций | |
| 36 |  | 440,87 | ||
| 37 |  | 0,79 | ||
Полученные результаты можно считать удовлетворительными, тем более что в составе двигателя потери с выходной скоростью
относят к компрессору и фактически 
определяется по величине 
(замеренной на кожухе камеры сгорания).Расчет выходной системы, состоящей из многорядного лопаточного диффузора или однорядного с лопатками клиновидной формы производится по этой же методике, но с учетом особенностей каждой из этих схем. Например, толщина клиновидной лопатки на выходе (на
) выбирается с учетом диаметра технологического отверстия и его расположения на лопатке.Необходимость использования осевого диффузора во всех случаях определяется величиной скорости
. Если 
, то применение ОСА не имеет смысла.