Смекни!
smekni.com

Системы подчиненного управления (стр. 2 из 5)

Пересчитываем ЭДС условного холостого хода тиристорного преобразователя:

Определим активное и индуктивное сопротивление трансформатора:

Индуктивность фазы трансформатора:

1.3 Выбор тиристоров

Тиристор выбираем по протекающему через него току, условиям охлаждения вентилей и максимальному обратному напряжению.

Максимальное обратное напряжение на тиристоре:

где КЗН = 1.25 … 2.0 — коэффициент запаса по напряжению, который учитывает возможность появления перенапряжения на тиристорах (принимаем КЗН = 1.5);

КUОБР = 1.045 — коэффициент обратного напряжения.

В.

Среднее значение тока, который протекает через тиристор со стандартным радиатором при нормальной нагрузке и принудительном охлаждении:

где IH = 360 A — номинальный ток двигателя;

Величина потерь в тиристоре:

По этим величинам выбираем тиристор типа Т15–160 с параметрами:


IВ. ДОП = 160 А; rД = 0.001 Ом;

Imax.cp = 160 А; UОБР. МАКС = 1600 В; UОТКР.СОСТ =1.8 В

Допустимые потери в тиристоре при прохождении через него тока в классификационной схеме:

Проверяем условия правильности выбора тиристоров:

Поскольку условия выполняются, то тиристоры выбраны правильно.

1.4 Выбор сглаживающего реактора

Сглаживающий реактор, включаемый последовательно с якорем двигателя необходим для:

1) Обеспечения непрерывного тока якоря двигателя в определенном диапазоне нагрузок и частот вращения его;

2) Ограничение амплитуды переменной составляющей тока якоря двигателя до допустимой величины.

Для обеспечения непрерывного тока при минимальной нагрузке РТП и угле регулирования aМАКС индуктивность сглаживающего реактора можно определить по формуле:

где EdO = 931.5 B — ЭДС условного холостого хода ТП;

eN= 0.24 — коэффициент, определяемый по зависимости

;

— частота первой гармоники выпрямленного напряжения;

— относительная величина эффективного значения первой гармоники выпрямленного тока;

LЯД — индуктивность якоря двигателя;

b = 2.

Относительная величина эффективного значения первой гармоники выпрямленного напряжения eN определяется по величине максимального угла регулирования

соответствующей минимальной скорости двигателя:

где rСУМ.ТП — суммарное сопротивление выходной цепи ТП;

— коэффициент пропорциональности между скоростью и ЭДС;

nМИН — минимальная скорость двигателя.

где

— сопротивление якорной цепи двигателя.

Таким образом:

Полагаем, что требуемый диапазон регулирования скорости равным DР = 30, тогда минимальная скорость:

об/мин.

Суммарное сопротивление выходной цепи ТП:

где rД = 0.001 Ом — динамическое сопротивление тиристора;

— сопротивление фазы трансформатора;

— коммутационное сопротивление;

a = b = 2.

Таким образом:

Далее получаем

По графику

(1, стр. 56) определяем: eN = 0.24.

Индуктивность якоря двигателя:

,

где К = 0.1 — коэффициент для компенсированных двигателей.

Таким образом:

Выбираем сглаживающий реактор типа ФРОС–1000/0.5УЗ с параметрами (три реактора, соединённых последовательно):

IСР.Н = 800 А; LСР = 3 х 5 мГн = 15 мГн; rСР =3 х 7.2 мОм = 0.0216 Ом

1.5 Выбор уравнительных реакторов

Необходимая индуктивность двух насыщающихся уравнительных реакторов при совместном согласованном управлении выпрямительной и инверторной группами ТП:

где КЭФ — коэффициент, зависящий от схемы соединения групп вентилей, угла регулирования a и характера нагрузки ТП, при

КЭФ = 0.185;

— частота схемы;

КСХ = 4 — коэффициент схемы;

LТР = 161.717×10– 6 Гн — индуктивность фазы трансформатора;

— действующее значение статического уравнительного тока.

Таким образом получаем:

12 мГн.

По каталогу выбираем два насыщающихся уравнительных реактора типа РОС–100/05Т со следующими параметрами:

LУР = 12 мГн; Iн = 500 А; IУР = 48 А; rУР = 0.002314 Ом

1.6 Защиты тиристорного преобразователя

Во время эксплуатации ТП могут возникать различные аварии, во время которых через тиристоры протекают токи, недопустимые по величине и времени действия. Для защиты от внутренних коротких замыканий используем быстродействующие плавкие предохранители, которые устанавливаются в цепях тиристоров.

Действующее значение тока тиристора в схеме Ларионова:

Выбираем предохранители ПП41: номинальное напряжение 760 В; номинальный ток плавкой вставки 250 А; коммутационная способность 300 кА

Для защиты от внешних КЗ используем автоматические выключатели QF1 и QF2, установленные во вторичной обмотке трансформатора. Номинальный ток электромагнитного расцепителя:

где КЭП = 1.2 — коэффициент эксплуатационной перегрузки.

А.

Ток уставки электромагнитного расцепителя:

А.

Выбираем автоматический выключатель типа А3736Б (QF1, QF2) со следующими параметрами:

IН.РАСЦ = 400 A; IУСТ = 4000 А.

Номинальный ток электромагнитного расцепителя автоматического выключателя QF3 (QF4), установленного в цепи постоянного тока:

Выбираем автомат типа А3795H со следующими параметрами:

IН.РАСЦ = 630 B; IУСТ = 2400 А.

Для защиты ТП от внешних перенапряжений применим защитную RpCp—цепочку, включенную на стороне переменного тока через дополнительный маломощный выпрямитель. Рассчитаем величины параметров элементов цепочки:

мкФ.

где I01% = 1.8 — определяем по зависимости

.

Рабочее напряжение конденсатора:

В.

Выбираем конденсатор МБГП (два паралельно) емкостью по 10 мкФ каждый и рабочим напряжением 1000 В.

Ом.

Мощность потерь на гасящем резисторе RД: