Паровая турбина типа К-26-3,0 (стр. 9 из 12)
∆β =180˚-(β1+β2)=180˚-(21,9˚+17,44˚)=140,65˚.
90. Коэффициент скорости рабочей решетки
91. Относительная действительная скорость на выходе из рабочего колеса
92.
Угол выхода потока из рабочей решетки с учетом отклонения в косом срезе каналов (при М2t>1) – не рассчитывается.93. Угол отклонения потока в косом срезе рабочего канала (при М2t>1) – не рассчитывается.
94. Потеря энергии в рабочей решетке
95. Энтальпия пара за рабочим колесом с учетом потери
96. Окружная скорость на средней окружности
97. Абсолютная скорость выхода пара из рабочего колеса ступени
98. Угол выхода пара из рабочего колеса
99. Условная изоэнтропийная скорость ступени
100. Характеристическое отношение ступени
Определение потерь энергии, к.п.д. и внутренней мощности
101. Выходная кинетическая энергия потока, покидающего ступень ∆hc2=с22/2=542/2·103=1,46 кДж/кг.
102.
Коэффициент использования выходной кинетической энергии в следующей ступени μ=0,94.103. Доля выходной кинетической энергии, используемая в следующей ступени μ·∆hc2=0,94·1,46=1,37 кДж/кг.
104. Окружной (лопаточный) перепад энтальпий в ступени
105. Располагаемый тепловой перепад в ступени
106. Относительный окружной (лопаточный) к.п.д. ступени
107. Окружная составляющая скорости
с1u=с1cosα1=328,34·cos11˚=322,31 м/с.
108. Окружная составляющая скорости
с2u=с2cosα2=54·cos85,10 = 4,63 м/с.
КПД ступени по треугольникам скоростей
109. Кинематическая вязкость пара ν2=58·10-6 м2/с. Определяется по температуре рабочего тела за ступенью t2 (см. рис. 5.). Температура в свою очередь определяется по i,S- диаграмме.
Периферийный радиус РР:
110. Число Рейнольдса
111. Относительный зазор между диском и диафрагмой
Здесь S – зазор между диском и диафрагмой, (принимается по прототипу).112. Коэффициент трения Kтр=0,00088 рис. 6.18 [3].
113.
Относительная потеря энергии на трение диска
.114. Осевая длина свободных поверхностей диска. Не учитываем.
115. Диаметр свободных поверхностей диска. Не учитываем.
116. Относительные потери энергии на трение свободных поверхностей диска. Не учитываем.
117. Часть неактивной дуги, занятая противовентиляционным кожухом – не рассчитывается.
118. Относительная потеря на вентиляцию в парциальной ступени – не рассчитывается.
119. Число групп сопел. Не учитываем.
120. Относительная потеря энергии на концах сегментов сопел. Не учитываем.
Часть неактивной дуги SН=0.
Коэффициенты Кa и Кs не задаются.
Межвенцевой зазор dz не задаётся.
Относительная потеря энергии от парциальности xe. Не вычисляется.
121. Коэффициент Ку'=1 (по опытным данным).
122. Относительная потеря энергии от утечек (подсоса) пара через корневые зазоры:
123. Относительная потеря энергии от утечек (подсоса) пара через периферийные зазоры ступени с бандажом РЛ
124. Коэффициент a1=0,4.
125. Относительная потеря энергии от утечек через периферийные зазоры в ступени без бандажа рабочих лопаток. Не рассчитываем.
126. Коэффициент а2=0,65.
127.
Влажность пара перед ступенью y0=0.128. Влажность пара за ступенью y2=0.
129. Относительная потеря энергии от влажности xвл=а2(y0+y2)/2=0.
130. Сумма дополнительных относительных потерь энергии в ступени
131. Сумма дополнительных потерь энергии в ступени
∑∆hдоп= h0∑ξдоп=65,57·0,0436=2,86 кДж/кг.
132. Относительный внутренний к.п.д. ступени
133. Потеря энергии с выходной скоростью
134. Энтальпия пара за ступенью с учетом всех потерь энергии
135. Энтальпия пара за ступенью без учета использования выходной кинетической энергии в следующей ступени
136. Внутренний перепад энтальпий в ступени
.137. Внутренняя мощность ступени
138. Удельный объем пара за РК
139. Осевая ширина НР:
140.
Осевая ширина РР: 
141. Втулочное отношение для НР:
142. Втулочное отношение для РР:
Детальный расчёт остальных ступеней давления выполняется с помощью ЭВМ и результаты расчёта заносятся в таблицу 4.
Рис. 5. Зависимость кинематической вязкости
по пару ν,м2/с от температуры t,ºС
Выполнение детального расчета было основано на методических указаниях [1], [3].
По результатам расчета построены треугольники скоростей нерегулируемых ступеней представленные на рис. 6. По ходу выполнения детального расчета нерегулируемых степеней давления формировался эскиз проточной части паровой турбины К-26-3,0, который представлен на рис. 7. Процесс теплового расширения пара в турбинной ступени условно показан на рис. 8.
2.9. Расчет осевого усилия, действующего на рабочее колесо девятой ступениИсходные данные:
Средний диаметр на выходе рабочей решетки d2=1,18075 м.
Длина рабочей лопатки l2=88,61∙10-3 м.
Корневой диаметр РК
Периферийный диаметр РК
Осевой открытый зазор у корня
=0,0015 м.Диаметр разгрузочного отверстия dр.о.=0,044 м.
Число разгрузочных отверстий в диске zр.о.=5 шт.
Диаметр окружности расположения разгруз. отверстий Др.о.=0,795 м.
Диаметры диафрагменных уплотнений dу1=0,41 м, dу2=0,42 м.
Радиальный зазор диафрагменного уплотнения dу=0,0005 м.
Число гребней диафрагменного уплотнения zу=4.
Радиус скругления разгрузочных отверстий Rр.о.=0,0025 м.
Ширина камеры (расстояние между диафрагмой и диском) h1=0,015 м.
Толщина бандажа в радиальном направлении hб=2,5∙10-3 м.
Толщина надбандажного уплотнения в радиальном направлении
hну=4∙10-3 м.
Толщина гребней диафрагменного уплотнения в радиальном направлении hу1=5∙10-3 м.
Реактивность ступени у корня (из детального расчета)
.Реактивность ступени на среднем диаметре ρ=0,16.
Расход пара через ступень G(5)=21,9757 кг/с.
Абсолютная скорость истечения пара из НА c1=334,65 м/с.
Абсолютная скорость истечения пара из РК c2=104,38 м/с.
Угол выхода потока из НА α1=18˚.
Угол выхода потока из РК α2=86,7˚.
Параметры пара: