Проектирование лебёдки механизма подъёма (стр. 2 из 2)
4.Тормоз лебедки
4.1 Определяем расчетный тормозной момент:
Мтр = Кт ·Мст т, Н·м
где Кт - коэффициент запаса торможения, [1.табл.8]
Кт= 2
Мст.т - момент статических сопротивлений при торможении, приведенный к валу тормоза.
Мстт = (Q + q)g · DH · ŋ0 / 2Up · Un, H·м
Мст т = (3500+50) ·9.81 ·0.291 · 0.885/2·32,42·3=46,1 Н·м
Мтр = 2 · 46,1 = 92,2 Н·м
4.2 Выбираем тормоз из каталога [2.табл. Е1]
по условию:
Мт ≥Мтр,
Мт=250>92,2
где Мт - тормозной момент выбранного тормоза (табличный)
Принимаем тормоз ТКГ-200, с учетом DT
4.3Определяем время торможения механизма при опускании груза:
tm = Iпр · nдв / 9.55·(Мт – Мст т), с
где Iпр - суммарный, приведенный к валу двигателя, момент инерции движущихся масс механизма и груза при торможении:
Iпр = K· (Ip+IM) + [(Q+q) · DH2·ŋ0 / 4Up2 · Uп2], кг·м2
Мт - тормозной момент, примененного тормоза, Нм;
Iпр=1.1(0.115+0.152) + [(3500+50) · 0.2912 · 0.885/4·(32,422)·9]=0,3 кг·м2
tm= 0,3·930 / 9.55 · (250-50,6) = 0,14 c
Время торможения для механизмов подъема груза должно составлять 1…2 с, поэтому пуск двигателя нужно осуществлять по искусственным характеристикам.
5.Подшипниковые узлы барабана5.1 Определяем нагрузки на подшипниковые опоры
После конструктивной проработки определяем расстояние между опорами барабана Lo и расстояние от действующих усилий до реакции на опорах Laи Lb(смрис. 1)
 |
Рисунок 1- расчетная схема к определению нагрузок на опоры.
Lo=a+b+21+l1 +l2, Lo=58+40+57,2+42,9+497,6=695,7 мм
LA=a+l+l1+l3, LA=58+28,6+42,9+28,6 = 158,1 мм
LB=b+l, Lb=40+28,6=68,6 мм
Определяем реакции опор для этих положений:
RA = S · (L0 - LA) / L0
RA=12092· (695,7-158,1)/695,7=9344 H
RB= S · (L0 - LB) / L0
RB=12092 · (695,7-68,6)/ 695,7=11031 H
5.2 Предварительный выбор подшипников
В соответствии с действующими силами и посадочным диаметром расточки тихоходного вала редуктора из таблицы: [2. табл. Ж1] Выбираем подшипник радиальный сферический двухрядный шариковый по ГОСТ28428-90 средней широкой серии диаметров 1610 с диаметром внешнего кольца D=110мм и динамической грузоподъемностью Сг =54940 Н. Диаметр внутреннего кольца подшипника d=50мм определит диаметр оси барабана. Для второй опоры применим подшипник того же типоразмера и серии.
5.3 Определяем расчетную динамическую грузоподъемность подшипника, установленного в стойке:
где n=nбф - частота вращения кольца подшипника,
n=28,7 об/мин;
Lh- требуемая долговечность подшипника, [1. табл. 9]
Принимаем Lh= 16000 ч
Р - эквивалентная динамическая нагрузка, Н;
P = (X·V·Fr+Y·Fa) · Kб·KT, H
где Fr- радиальная нагрузка на подшипник, Н
Fr=RB= 10899 Н
Fa- осевая нагрузка, Н;
X - коэффициент радиальной нагрузки, Х=1;
Y- коэффициент осевой нагрузки, Y=0;
V- кинематический коэффициент; V=1
Кб - коэффициент безопасности, Кб=1.2
Кт - температурный коэффициент Кт=1 [1. табл. 10]
Р=(1·1·10899)·1,2·1=13078,8 Н
Принимаем радиальный сферический двухрядный шариковый подшипник по ГОСТ28428-90 средней широкой серии диаметров 1610 с d=50мм, D=110мм и Cr=54940 H
6. Список литературы.
1. Гужавин, А. Я. Проектирование лебедки механизма подъема. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Механическое оборудование заводов стройиндустрии» для студентов направления – «Строительство», с ориентацией на специальность «ПСМ». Часть 1. - Нижний Новгород: ННГАСУ, 2000. – 30 с.
2. Гужавин, А. Я. Проектирование лебедки механизма подъема.
Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Механическое оборудование заводов стройиндустрии» для студентов направления «Строительство», с ориентацией на специальность «ПСМ» Часть 2. – Нижний Новгород: ННГАСУ, 2000. – 36 с.