; (9)
;
;
;
.
Приняв в дальнейших вычислениях
,
,
,
из сравнения выражений (7) и (8) получим:
; (10)
; (11)
; (12)
. (13)
Выражения (6),(10)-(13) образуют сист
ему из 5 уравнений с 6 неизвестными (
,
,
,
,
,
). Это позволяет нам задаться одним из параметров при решении указанных уравнений.
Из полученной системы выразим неизвестные переменные:
из (10):
; (14)
из (11) и (10):
; (15)
из (12):
; (16)
из (13):
; (17)
из (6):
. (18)
Для получения численного значения параметров системы следует выбрать рулевой привод, использующийся в системе.
4.2 Выбор типа рулевого привода.
Для выбора типа РП необходимо построить график зависимости относительной постоянной времени РП от
(15) –
(см. Рис. 7):
.
На рассматриваемый график наносятся следующие ограничения:
Исходя из требуемого соотношения постоянных времени ЛА и РП, задаётся ограничение
.Согласно имперически полученному соотношению между постоянными времени ЛА и ССТ, необходимо выбирать
.Предельные значения постоянных времени приводов, использующихся в ЛА в настоящее время, имеют следующие значения:
для электрических РП –
;для пневматических РП –
;для гидравлических РП –
;для РП на горячем газе –
.Соответствующие им относительные постоянные времени равны:
для электрических РП –
;для пневматических РП –
;для гидравлических РП –
;для РП на горячем газе –
.Полученные значения нанесём на Рис. 7.
Далее, с учётом вышеприведённых ограничений, на Рис. 7 выбираем точку, соответствующую желаемому быстродействию РП. При этом следует учитывать, что с уменьшением значения
увеличивается полоса пропускания привода, и как следствие возрастает уровень шумов на выходе кинематической передачи. Таким образом, выбранная точка имеет координаты:
;
. В ЛА будем использовать пневматический привод, поскольку по своим возможностям он удовлетворяет требуемому быстродействию.
4.3 Определение динамических и статических показателей рулевого привода.
Из сопоставления (7) и (8) получим
.Здесь
– согласующий коэффициент. Поскольку установившееся значение стандартной ПФ равно единице, а установившееся значение ПФ ССТ (8) при подаче на вход максимального напряжения управления не должно превышать допустимую нормальную перегрузку, то .Таким образом, с учётом (9) получим:
, или .Отсюда
. По формулам (14)–(18) определим значения оставшихся параметров ССТ:
; ; ; .Таким образом, с учётом полученных параметров, выражение ПФ выбранного привода примет вид:
.На Рис. 8 приведена ЛЧХ РП.
Результаты моделирования синтезированной ССТ для обоих режимов полёта приведены в §7 (ЛЧХ и переходные функции (ПХ)).
4.4 Расчёт рулевой машинки.
4.4.1 Структурная схема нагруженной рулевой машинки.
В предыдущем параграфе обосновано выбран пневматический привод. Будем использовать однокаскадный привод с распределителем типа «струйная трубка». Указанный тип привода обладает не высоким КПД, но очень прост и надёжен, что имеет большое значение для беспилотных ЛА одноразового использования (ракет класса воздух-воздух).
Для проведения расчётов используем упрощенную линеаризованную модель нагруженной пневматической рулевой машинки (РМ). Структурная схема РМ представлена на Рис. 9.
Здесь
– угол разворота струйной трубки относительно нейтрального положения; – максимальное значение угла разворота струйной трубки; – максимальное значение угла поворота руля; – максимальное значение скорости поворота руля; – Коэффициент запаса по нагрузке; – постоянная времени, обуславливающая динамику РМ из- за сжимаемости рабочего тела.Согласно приведённой схеме запишем ПФ РМ:
, где (19) ; . (19’)Для определения параметров ПФ РМ необходимо определить значения угла и скорости отклонения руля.
4.4.2 Определение статической составляющей угла отклонения руля ЛА .
При помощи структурной схемы Рис. 4 составим ПФ
: , (20)здесь символом «~» обозначены небезынерционные части ПФ, т.е. ПФ без учёта коэффициента передачи.