Реконструкция котельного агрегата Е-75 40 Е-75-40К в связи с переводом его на новый вид топлив (стр. 18 из 22)
| Объемные доли: | ||||
| - водяных паров | rH2O | По табл. 4.2 | 0,086 | |
| - трехатомных газов | rn | - | 0,218 | |
| Массовая концентрация золы | μзл | кг/кг | По табл. 4.2 | 0,02644 |
| Средняя скорость газов | ωг | м/с | (BрVг/Fг)((υ+273)/273) | (3,256*6,912/3,86)* *((195,1+273)/273)=10 |
| Коэффициент теплоотдачи конвекцией | αк | Вт/м2·К | По номограмме 11 [2], 14[6]; αнс1cф | 31,2*1*1,18=36,8 |
| Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке | α1 | Вт/м2К | αк+αл;αл - мало, поэтому не учитывается [2,6] | 36,8 |
| Температура загрязненной стенки | t3 | °С | (υ+t)/2 , по пп.9-43 [2], 7-36 [6] | (195,1+114)/2=154,6 |
| Теоретически необходимый объем воздуха | Vо | м3/кг | По табл. 4.2 | 4,88 |
| Средняя скорость воздуха | ωв | м/с | ((β''впI+ΔαвпI/2)BpV0/ƒв)· ·((t+273)/273) | (((1,16+0,03/2)*3,256*4,88)//5,986)*(114+273)/273= =4,4 |
| Коэффициент теплоотдачи от стенки к воздуху | α2 | Вт/м2·К | По номограмме 8 [2], 13[6];αнсzcscф | 54*0,85*1*1=45,9 |
| Коэффициент эффективности | Ψ | - | По п. 7-50 [2]; Ψтаб-0,15 | 0,9-0,05=0,85 |
| Коэффициент теплопередачи | k | Вт/м2К | ψα1/(1+α1/α2) | 0,85*36,8/(1+36,8/45,9)= =17,4 |
| Температурный напор на входе | Δtм | °С | υ'-t'' | 250,4-183=67,4 |
| Температурный напор на выходе | Δtб | °С | υ''-t' | 139,9-45=94,9 |
| Средний температурный напор при противотоке | Δt | °С | (Δtб-Δtм)/ln(Δtб/Δtм) | (94,9-67,4)/ln(94,9/67,4)=80,3 |
| Наибольший перепад температур | τб | °С | t''-t' | 183-45=138 |
| Наименьший перепад температур | τм | °С | υ'-υ'' | 250,4-139,9=110,5 |
| Параметр | P | - | τм/(υ'-t') | 110,5/(250,4-45)=0,538 |
| Параметр | R | - | τб/τм | 138/110,5=1,2 |
| Коэффициент пересчета | Ψ | - | По номограмме 21 [2] | 0,95 |
| Средний температурный напор | Δt | °С | ΨпΔtпрт | 0,95*80,3=76,3 |
| Тепловосприятие воздухоподогревателя по уравнению теплообмена | Qт | кДж/кг | (kHΔt/Bp)10-3 | 10-3(17,4*2613,4*76,3/3,256)=1063,9 |
| Отношение расчетных тепловосприятий | Qт/Qб | % | (Qт/Qб)100 | (1063,9/1058,5)100=100,5 |
Значения
и 
отличаются менее чем на 
, расчет I ступени воздухоподогревателя считается законченным.3.14 Проверка сходимости баланса
Расчеты по уточнению балансовых значений тепловосприятий выполняем в табличной форме (таблица 3.22).
Таблица 3.22 – Уточнение балансовых величин и проверка сходимости баланса
| Рассчитываемый параметр | Обозначение | Размерность | Формула или обоснование | Расчет |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Температура уходящих газов |  |  | Из расчета первой ступени ВП | 139,9 |
| Энтальпия уходящих газов |  |  | Из расчета первой ступени ВП | 1345,000 |
| Потеря теплоты с уходящими газами |  | % |   | (1345-1,33*193,6)*(100- -1,4)/18337=5,85 |
| Сумма тепловых потерь |  | |  | 5,85+0+1,4+0,8+0=8,05 |
| Коэффициент полезного действия брутто |  | |  | 100-8,05=91,95 |
| Полный расход топлива |  |  |  | 55985/(18337*91,95/100+ +115,2+0)=3,298 |
| Расчетный расход топлива |  | |  | 3,298*(1-1,4/100)=3,252 |
| Теплота, вносимая воздухом в топку |  |  |  | (1,2-0,07- -0)*2105,06+(0,07+0)*193,6 = =2392,3 |
| Полезное тепловыделение в топке |  | |  | 18337*((100-0-1,4-0)/(100- -1,4))+2392,3+0+0=20729,3 |
| Количество теплоты, воспринятое в топке | | |  | 0,991*(20729,3- -10055)=10582,2 |
Продолжение таблицы 3.22