Теплопроводность Q5 определяется по выражению:
Q5 =В (0,1 qпост + 0,9qкм) ,Вт (5.16)
где В – вместимость камеры, т;
qпост , qкм – тепловыделение плодов при температурах поступления и хранения, Вт/т (табл.61/1/), (температура поступления принимается равной 20оС);
0,1 и 0,9 – требуемые постоянные коэффициенты
Определяется Q5 для камеры №1 и №2 , если известно: В=500 т ; qпост=44 Вт/т при t пост =200С (картофель); qхр = 22 при
tхр = 30С то отсюда:
Q5 = 500(0,1*44+0,9*22)= 12100 Вт.
Данный теплоприток Q5 относят полностью при определении тепловой нагрузки на камерное оборудование и на компрессор.
Для остальных камер хранения овощей, теплоприток Q4 определяется аналогично, поэтому все полученные результаты сводятся в общую таблицу 5.8
Таблица 5.8
| Камеры охлаждения | tв0С | Вт. | Значен. | Значен. | Q5Вт | ||||||
| tв0С | qпост Вт/ т | tхр0С | qхр Вт/ т | ||||||||
| км | об | ||||||||||
| №1 №2 | 3 | 500 | 20 | 44 | 2 | 22 | 12100 | 12100 | |||
| №3 №4 | 0 | 500 | 20 | 44 | 0 | 20 | 11200 | 11200 | |||
| №5 №6 | 0 | 500 | 20 | 44 | 0 | 20 | 11200 | 11200 | |||
| №7 и №8 | 3 | 500 | 20 | 44 | 2 | 22 | 12100 | 12100 | |||
| Итого | 46600 | 46600 | |||||||||
5.6 Сводная таблица теплопритоков
Все полученные результаты теплового расчета сводятся в общую таблицу 5.9.
Таблица 5.9
| Камеры охлажден. | tв0С | Q1,Вт | Q2, Вт | Q3,Вт | Q4,Вт | Q5,Вт | ΣQ,Вт | |||
| КМ | ОБ | КМ | ОБ | КМ | ОБ | |||||
| №1 №2 | 3 | 7511 | 28850 | 41215 | 2815 | 10023 | 13364 | 12100 | 61300 | 77005 |
| №3 №4 | 0 | 9670 | 34271 | 48958 | 4253 | 10626 | 14168 | 11200 | 70020 | 88250 |
| №5 №6 | 0 | 7707 | 34271 | 48958 | 3430 | 10023 | 13364 | 11200 | 66631 | 84660 |
| №7 №8 | 3 | 8700 | 28850 | 41215 | 3913 | 10626 | 14168 | 12100 | 64190 | 80096 |
| Итого | 262141 | 330011 | ||||||||
пределяется холодопроизводительность компрессоров на каждую температуру кипения хладагента:
Q0км = ρ*ΣQкм / b , Вт (5.17)
где ρ – коэффициент, учитывающий потери в трубопроводах и аппаратах холодильной установки (стр 71 (1));
ΣQкм – суммарная нагрузка на компрессоры для данной температуры кипения, принятая по сводной таблице теплопроводов;
b – коэффициент рабочего времени (на крупных холодильниках b=0,9)
а) Определяется Q0км для камер №1 и №2, если температура кипения хладагента tс, в приборах охлаждения, при непосредственном охлаждении, берется на 7-10 0С ниже температуры воздуха в камере:
t0 = tв – (7….10), 0С (5.18)
t0 = 3-10 = -7, 0С
Q0км = 1,04*61300 / 0,9=71 кВт
б) Вычисляется Q0км для камер №3 и №4 если известно:
ρ =1,04; ΣQкм =70020 кВт ; b=0,9 ; t0 = 0-10=-10 , 0С
Q0км =1.04*70020/ 0.9 = 81 кВт
в) Находится Q0км для камер №5 и №6
t0 = 0-10 = -10, 0С
Q0км =1.04*66631/ 0.9 = 77 кВт
г) Определяется Q0км для камер хранения №7 и №8
t0 = 3-10 = -7, 0С
Q0км =1.04*64190/ 0.9 = 74,2 кВт
бщая сумма ΣQ0км = 71+81+77+74,2= 303,2 кВт.
се значения заносят в таблицу 5.10.
Таблица 5.10
| Ограждения | tв,0С | Размеры | F , м2 | tн,0С | ▲t0С | kВтм2К | ▲tс0С | Q1тВт | Q1тВт | Q1т Вт | ||
| l | B | H | ||||||||||
| НС-С | +3 | 24 | -- | 6 | 144 | 27 | 24 | 0.42 | -- | 1451.5 | -- | 1451.5 |
| ВП-В | +3 | -- | 12 | 6 | 72 | 12 | 9 | 0,48 | -- | 311,04 | -- | |
| ВП-Ю | Теплоприток Q1т имеет отрицательный знак, поэтому Q1т не будет. | |||||||||||
| НС-З | +3 | -- | 12 | 6 | 72 | 27 | 24 | 0,42 | 7.2 | 725,7 | 217,7 | 943,4 |
| Потолок | +3 | 24 | 12 | -- | 288 | 27 | 24 | 0,4 | 17,7 | 2764,8 | 2040 | 4804,8 |
| Пол | Теплоприток имеет отрицательный знак, поэтому его не будет. | |||||||||||
| Итого | 7511 | |||||||||||
Определяется теплоприток в табличной форме для камер хранения лука №3 и №4, и полученные результаты сводится в таблице 5.11
Таблице 5.11
| Ограждения | tв,0С | Размеры | F , м2 | tн,0С | ▲t0С | kВтм2К | ▲tс0С | Q1тВт | Q1тВт | Q1т Вт | ||||
| l | B | H | ||||||||||||
| НС-С | 0 | 30 | -- | 6 | 180 | 27 | 27 | 0.42 | -- | 2041,2 | -- | 2041,2 | ||
| ВП-В | 0 | -- | 12 | 6 | 72 | 27 | 27 | 0,42 | 6,0 | 816,9 | 181,4 | 998 | ||
| ВП-Ю | 0 | 30 | -- | 6 | 180 | 3 | 3 | 0,58 | -- | 313,2 | -- | 313,2 | ||
| НС-З | 0 | -- | 12 | 6 | 72 | 12 | 12 | 0,45 | -- | 388,8 | -- | 388,8 | ||
| Потолок | 0 | 30 | 12 | -- | 360 | 27 | 27 | 0,35 | 17,7 | 3402 | 2230 | 5632,2 | ||
Определяется теплоприток Q1 , для камер хранения свеклы №5 и №6 ,и полученные результаты сводятся в таблице5.12.
Таблица 5.12
| Ограждения | tв,0С | Размеры | F , м2 | tн,0С | ▲t0С | kВтм2К | ▲tс0С | Q1тВт | Q1тВт | Q1т Вт | ||||
| l | B | H | ||||||||||||
| НС-С | 0 | 24 | -- | 6 | 144 | 3 | 3 | 0.58 | -- | 250,56 | -- | 250,56 | ||
| ВП-В | 0 | -- | 12 | 6 | 72 | 12 | 12 | 0,45 | -- | 388,8 | -- | 388,8 | ||
| ВП-Ю | 0 | 24 | -- | 6 | 144 | 23 | 23 | 0,39 | -- | 1292 | -- | 1292 | ||
| НС-З | 0 | -- | 12 | 6 | 72 | 27 | 27 | 0,42 | 7,2 | 816,5 | 217,7 | 1034 | ||
| Потолок | 0 | 24 | 12 | -- | 288 | 27 | 27 | 0,35 | 17,7 | 2721,6 | 1784 | 4505,8 | ||
| Пол | 0 | 24 | 12 | -- | 288 | 2 | 2 | 0,41 | -- | 2361,6 | -- | 236,2 | ||
| Итого | 7707,2 | |||||||||||||
Определяется теплоприток Q1 для камер хранения №5 и №6 , и полученные результаты сводятся в таблицу 5.13.
Таблица 5.13
| Ограждения | tв,0С | Размеры | F ,м2 | tн,0С | ▲t0С | kВтм2К | ▲tс0С | Q1тВт | Q1тВт | Q1т Вт | ||||
| l | B | H | ||||||||||||
| НС-В | +3 | -- | 12 | 6 | 72 | 27 | 24 | 0.42 | 6,0 | 725,76 | 181,4 | 907,2 | ||
| ВП-Ю | +3 | 30 | -- | 6 | 180 | 23 | 20 | 0,41 | -- | 1476 | -- | 1476 | ||
| ВП-З | +3 | -- | 12 | 6 | 72 | 12 | 9 | 0,48 | -- | 311 | -- | 311 | ||
| Потолок | +3 | 30 | 12 | -- | 360 | 27 | 24 | 0,4 | 17,7 | 3456 | 2549 | 6005 | ||
| Пол | Теплоприток Q1 имеет отрицательный знак, поэтому его не будет. | |||||||||||||
| Итого | 8700 | |||||||||||||
6 ВЫБОР СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ
После определения тепловой нагрузки на компрессор и на камерное оборудование выбираем систему охлаждения камер хранения, наиболее рациональную для данного объекта.
В данном случае проектируется хладоновая (R22), без насосная система. Децентрализованного холодоснабжения с непосредственным охлаждением , при котором хладагент кипит, в приборах охлаждения (ВО), расположенных в камерах. Система охлаждения камер воздушная, с помощью воздухоохладителей, обеспечивается умеренная циркуляция воздуха. Система отвода теплоты конденсации обеспечивается водой из системы оборотного водоснабжения.
На выбор системы охлаждение основное влияние оказывают следующие факторы: число и вид охлаждаемых объектов потребителей холода; расчетная температура в объектах; тепловая нагрузка от охлаждаемого объекта; расчетная суммарная холодонагрузка; требование техники безопасности; наличие серийно выпускного оборудования и приборов автоматики с требовательными характеристиками.
Холодильная установка должна обеспечивать:
- автоматическое регулирование заполнения приборов охлаждения хладагентом или питание хладоносителем;
- защиту компрессоров от влажного хода;
- соответствие холодопроизводительности компрессоров переменным нагрузкам испарительных систем;
- надежное улавливание масла, уносимого из компрессоров и по возможности исключение замасливания теплообменных аппаратов и улавливающих сосудов;
- простоту, надежность и безопасность работы системы.
Децентрализованное холодоснабжение целесообразно применять, где есть возможность установить для каждого охлаждающего объекта автономную, полностью автоматизированную холодильную машину с полной заводской готовностью.